水電站項目可行性研究報告(編輯修改稿)

　

【文章內容簡介】 28最大壩高m63壩頂長度m壩頂寬度m8上下游壩坡坡比1:0﹨1: 泄洪沖沙消能系統最大泄洪量表孔堰頂高程表孔孔數及尺寸39*11中孔孔數及尺寸14*中表孔消能方式挑流消能表孔檢修門工作門型式平板閘門∕弧形門中孔檢修門工作門型式平板閘門∕弧形門表孔鼻坎高程m中孔鼻坎高程m引水發電隧洞發電洞型式m圓形壓力隧洞洞經洞長m∕進口底板高程m設計引水流量設計流速 穩定及應力分析 碾壓砼重力壩體型的經濟性和安全性有著重要的影響，本階段根據壩址區的地形地質條件和壩體基巖物理力學指標確定較為經濟合理的體型。根據《砼重力壩設計規范》（DL51081999）中的計算要求，在結構設計中采用概率極限狀態設計原則，以分項系數極限狀態設計的方法進行壩體斷面設計、優化。計算時擋水壩段以1m壩寬計算，溢流壩以一個壩段24m計算。 荷載組合為基本組合和偶然組合， 荷載作用組合表 設計狀況作用組合主要考慮情況 荷 載12345678自重靜水壓力揚壓力淤沙壓力波浪壓力動水壓力冰壓力地震壓力持久狀況基本組合正常蓄水位情況☆☆☆☆☆冰凍情況☆☆☆☆☆偶然狀況偶然組合校核洪水位情況☆☆☆☆☆☆地震情況☆☆☆☆☆☆A壩體砼與基巖接觸抗滑穩定極限狀態和壩址抗壓強度極限狀態基本組合工況根據公式： ( 公 式) 基本組合時對應的設計狀況系數ψ =，結構系數 ，結構重要性系數 γ0 =。 偶然組合工況根據公式： r0ψS(rGGk,rk,Ak,αk)≤1rd2R(fkrm,αk) 偶然組合時對應的設計狀況系數ψ=，結構系數 ，結構重要性系數 γ0=。 對于抗滑穩定的作用效應函數S()=pR 對于抗滑穩定的抗力函數R()=fR`WR+CR`AR 對于壩址抗壓的作用效應函數S()=(WRARMRTRJR)(1+MC2) 對于壩址抗壓強度極限狀態抗力函數R()=fc或R()=fR B、上游壩踵不出現拉應力極限狀態演算 計算公式為：WCAC+MCTC`JC≥0 、 體強度及穩定承載能力極限狀態計算成果表 設計狀態作用組合主要設計情況壩基抗滑穩定壩趾抗壓強度壩踵垂直應力效應函數抗力函數效應函數值抗力函數值持久狀態基本組合正常蓄水位情況1281415528冰凍情況15528偶然狀態偶然組合校核洪水位情況1155515392地震情況1187715528備注滿足規范要求滿足規范要求滿足規范要求 溢流壩段壩體強度及穩定承載能力極限狀態計算成果表 設計狀態作用組合主要設計情況壩基抗滑穩定壩趾抗壓強度壩踵垂直應力效應函數抗力函數效應函數值抗力函數值持久狀態基本組合正常蓄水位情況冰凍情況偶然狀態偶然組合校核洪水位情況589815地震情況備注滿足規范要求滿足規范要求滿足規范要求根據計算結果，壩體體型選擇合理，在各種設計狀況下均滿足規范要求，下階段應結合有限元計算分析，進一步研究壩體斷面優化的可能性。 壩體消能方式的選擇應根據下游地形地質條件、下游水位和工程運行條件等因素綜合確定。由于本工程壩體較高，接近高壩，壩基為堅硬的輝長巖，抗沖刷能力強，因此效能方式選擇為挑流消能。由于樞紐區河道狹窄，不可能將表孔及中孔均布置在主河道內。根據樞紐運行方式，沖沙泄洪中孔時將來較常使用的泄洪建筑物，因此將沖沙泄洪中孔和一孔溢流表孔布置在靠近主河道的位置。，鼻坎挑角20度，鼻坎挑角30度。 本工程兄消能設計洪水標準為30年一遇，相應洪水流量1020 m3/s，根據挑流消能計算結果，,，，最大挑距大于安全挑距。為防止兩岸岸坡的沖刷和霧化造成塌岸，以上采用噴錨處理，岸坡防護范圍約40m7水力和水能計算 1水能計算的基本資料 水文資料采用1952—2004年共53年的徑流系列資料及P=15%、P=25%、P=50%、P=75%、P=85%等五個代表的天然日平均流量資料。 水電站廠房尾水水位—流量關系曲線根據實測斷面計算繪制，見附圖214 水頭損失—流量關系曲線見附圖44 . 2 計算方法 某水電站為日調節水電站，電站的主要任務是發電，不承擔其他綜合利用任務，電站采用引水式開發。其能量指標計算，誰能參數選擇和日平均流量————年發電量關系曲線見表48及各代表年出力過程線等均按某水電站P=15%、P=25%、P=50%、P=75%、P=85%等五個代表的天然日平均流量資料進行計算繪制的。 m3/s、 m3/s、 m3/s、 m3/s、 m3/s， m3/s， m3/s非常接近，所以選用的五個均值代表年具有一定的典型代表性，其精度可以滿足本水電站可研階段的誰能設計與計算要求。 3洪水調節計算 洪水標準：，根據《水電樞紐工程等級劃分及設計安全標準》（DL51802003），工程等級為三等，工程規模為中型。擋水建筑物防洪標準按50年一遇設計，相應的洪峰流量為1220 m3/s,500年一遇校核，相應的洪峰流量為2210 m3/s. 洪水特征：某河大洪水均由大面積暴雨形成，汛期為6—9月，主汛期7—8月，一次洪水過程平均為10天左右。 泄水建筑物：某水電站泄水建筑物由沖沙中孔、溢流表孔、布置在主河床上。 校核洪水位：， m3/s.，發電出力主要受來水控制，枯水期可在河西電網中擔任調峰任務；汛期水量一般大于水電站額定流量，此時水庫盡量在正常蓄水位運行，爭取多發電。參照類似已建成的電站水庫用水調度經驗，該水電站的運行方式及初步調度原則擬定如下： 1 滿足某河水量調度的前提下，本水電站僅以抬高水位發電。 2 7—8月：為主汛期天然來水一般大于電站的設計引用流量，電站以最大能力發電，擔任系統基荷，水庫運行水位盡量保持在正常蓄水位2325m。 3 3月16日—10月30日。電站一般擔任系統基荷，電站除汛期外也承擔系統峰荷，水庫進行日調節，水庫運行水位可在2313—2325m之間。 4 11月1日—次年3月15日：為枯水期，電站運行已承擔峰荷為主，水庫進行日調節，非封凍期水庫可在2323—2325m之間運行。根據河西地區現有電源及負荷特點，為了使電站冬季運行方便及爭取更大的發電水頭，可以在基荷位置運行。 5溯源沖刷:根據多沙河流水庫排沙沖沙經驗，采用了在多沙期降低水庫水位運行，減少水庫在壩前的淤積，恢復一部分庫容，并可在汛末大幅度的降低水庫水位，利用洪水的尾巴，使水庫進行沿程和溯源沖刷，能夠很好的排泄汛期沙量，長期保持水庫調節庫容并較好地控制水庫淤積高程。根據來沙來水情況，初步擬定當洪水入庫流量大于100 m3/s流量時及時將壩前水位降到排沙水位或更低的水位進行排沙，洪水過后再抬高到正常蓄水位運用的運行方式。利用洪水進行頻繁的溯源沖刷，為汛后保持一定的水沙調節庫容。8機容量與機組型選擇鑒于上網電價在超出額定的裝機利用小時數和發電量時，電價將有所降低審查意見建議對某水電站的裝機利用小時數、多年平均發電量進行認真的復核，以確保企業的經濟效益。確保某水電站的裝機容量為51MW。某水電站為引水式電站，按電站運行水頭，結合水輪機廠家提供的資料，水輪機機型采用混流定漿發電機組。根據電網的特點，結合樞紐處徑流系列過程、工程效益及投資分析，本水電站采用大小機組結合，經過對電站裝機組成進行比較后，確定電站裝機形式為3臺（22250KD741H—25Ve+11500KD741H—25Ve）。引水樞紐正常高水位2325m，裝機容量221MW+19MW=51MW。采用額定水頭117m。 調速器應有較高的靈敏度，良好的運行穩定性和過度過程調節品質。選用具有PID調節規律的微機調速器。 經計算，大機選用WT—80∕，小機選用YWT—3500∕，并配置分段關閉裝置。WT—80∕，—。8. 4主廠房其中設備為滿足主廠房內主機及輔助設備的安裝檢修需要，在主廠房內設置75/20t慢速電動橋式起重機一臺，跨度Lk=14m。 水輪機的裝機臺數和單機容量及廠房參數見下表 裝機臺數與單機容量數據表項 目 22250KD741H—25Ve+11500KD741H—25Ve機組單機容量21mw 9mw裝機臺數 2 1水輪機參數型號HLA606—LJ160HLA606—LJ110額定轉速600轉輪直徑額定流量9允許吸出高度單臺重量5124發電機參數型號SF21—14∕4250SF9—10∕2840額定容量額定轉速600單臺重量14566水輪機調速器油壓裝置WT—80∕ —YWT—3500∕進水閥廠內慢速橋式起重機機電設備投資廠房參數廠房尺寸尾水管底板高程（大機）∕（小機）水輪機層高程發電機層高程廠房土建部分投資廠房金結部分投資廠房工程總投資多年平均發電量技術經濟特性評價 較 好9水庫淹沒處理和