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10噸起重機單梁設計書(編輯修改稿)

2026-06-11 01:29 本頁面

　

【文章內容簡介】 gzP/t2=84032/342= MPa 輪壓作用點：橫向應力：б px=KpxP/t2=84032/342= MPa縱向應力：б pz=KpzP/t2=84032/342= MPa 翼緣外邊緣： 11 縱向應力：б bz=KbzP/t2=84032/342= MPa式中：P主梁工字鋼下翼緣一邊的最大輪壓，P=84032N； t主梁工字鋼斜坡翼緣的平均厚度與補強板厚度和，t=34mm； c輪壓 P 作用線與腹板一側的水平距離，c=35mm； b主梁工字鋼下翼緣寬度，b=152mm； d主梁工字鋼下部單腹板厚度，d=； Kgx、K gz、K px、K pz、K bz與比值 ζ=c/〔(bd)〕有關的計算系數， Kgx=，K gz=，K px=，K pz=，K bz=；主梁工字鋼下翼緣在垂直載荷作用下，同時產生整體彎曲應力和局部彎曲應力，其復合（折算）應力為：輪壓作用點： б=〔（б 0+б px） 2+б gz2（б 0+б px）б gz〕 1/2 =〔（+） 2+ 2（+）〕 1/2 = MPa 翼緣外邊緣： б=б 0+б bz=+= MPa 水平載荷及應力大車運行起、制動產生的水平慣性力按大車主動車輪打滑條件確定主梁均布慣性力為： PⅡ =q/27=3628/14=259N/m 小車載荷集中慣性力為：PⅢ =∑P/27=206976/14=14784N 小車位于跨中時，橋架內力按水平剛架模型計算，計算系數為： 12 r1=1+2ab/［3(a+b)L］I 1/I2 =1+2［3(+) ］10 8/107 = 主梁跨中水平彎矩為： MW= PⅢ L/4（11/2 r 1）+ P Ⅱ L2/8(12/3 r1) =1478(11/2)+259(12/3)=26548 Nm 主梁跨中水平剪切力為： PF=1/2 PⅢ =14784/2=7392Nτ 小車在跨端左側極限位置 L1= 處，跨端水平剪切力為： PC=1/2 PⅡ L+ PⅢ （1 L 1/L）=245+14784() =16690N 小車在跨端左側極限位置 L1= 處，跨端水平剪應力為： τ C= PC/A=16690/(70016)= MPa 考慮主梁應力組合，將小車置于跨中，這時一側端梁總靜輪壓為： Pm1=( qL+∑P)/2+ q 1B=(3436+206976)/2+10614 =146224N 端梁單位長度自重載荷： q1=KρAg=7850=1061N/m 式中：K自重的動載系數，K=； ρ鋼材比重，ρ=7850kg/m 3； A端梁截面面積，A= 2；由 L/B=,查得 λ=起重機偏斜運行側向力為： 13 PF1=1/2 Pm1λ=1/2146224=7311N 跨中水平彎矩為： MW1=1/2 PF1B0=1/27311=12794Nm 跨中水平彎矩之和為： M= MW+ MW1=26548+12794=39342 Nm 主梁工字鋼下翼緣在水平載荷作用下，下翼緣輪壓作用處的應力為： б M=M（c+d/2）/I y=393421000(35+)/ 109 = MPa 下翼緣外邊緣的應力為： б b=M152/2/Iy=393421000152/2/ 108 = 主梁跨中的合成應力主梁工字鋼下翼緣在車輪輪壓作用處和外邊緣產生最大組合應力輪壓作用處: б=〔(б 0+б M+б pz)2+б px2(б 0+б M+б pz)б px〕 1/2 =〔(++) 2+(++) 〕 1/2 = MPa＜〔б〕= MPa 翼緣外邊緣： б=б 0+б b +б bz=++= MPa＜〔б〕= MPa 工字鋼翼緣外邊緣應力較大，須在工字鋼下表面縱向加一道補強板，寬度 130mm,厚度16mm. 14 主梁跨端的剪切應力 τ=τ 0+τ C = +=＜〔τ〕= MPa 主梁鋼結構剛度計算主梁垂直靜剛度滿載小車位于主梁跨中產生的靜撓度為：:yL=∑P L 3/48EIx=206976225003/48105109=＜L/700= mm 式中：∑P葫蘆小車集中載荷,∑P=206976N； L起重機跨度，L=22500mm； E鋼材彈性模量，碳鋼 E=105N/mm2； Ix主梁慣性矩，I x=109mm4；主梁水平靜剛度滿載小車位于跨中時，由大車運行起、制動對主梁跨中產生的慣性位移： Xg= PⅢ L3

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