省級計量中心工程超高模架方案(編輯修改稿)

　

【文章內容簡介】 用以下荷載組合的彎矩效應值最大Mb=ql2+Pl=+=m；(2) 最大剪力V計算最大剪力V=max（Va，Vb）= kN；A 永久荷載和均布活荷載組合經過系統電算，采用以下荷載組合的剪力效應值最大Va=q1l+q2l=+=；B 永久荷載和集中活荷載組合經過系統電算，采用以下荷載組合的剪力效應值最大Vb=ql+P =+=；(3) 最大變形ν計算ν= 9004/(10010000106)= (三) 支撐梁驗算(1) 支撐梁抗彎強度計算σ=M/W=106/104 =實際彎曲應力計算值σ =[f] =17N/mm2，滿足要求！(2) 支撐梁抗剪計算τ =VS0/Ib=100030625/(10650)=；實際剪應力計算值 N/mm2 小于抗剪強度設計值 [fv]= N/mm2，滿足要求！(3) 支撐梁撓度計算最大撓度：ν =；[ν] 容許撓度: 結構表面隱藏[ν]=l/250=；實際最大撓度計算值: ν=:[ν] =，滿足要求！支撐梁采用1根Ф48（直徑厚度mm），間距900mm。支撐梁的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為： I=1104= 105 mm4； W=1103= 103 mm3； E=206000 N/mm2；(一) 荷載計算及組合(1) 第一層支撐梁產生的最大支座反力《模板規范（JGJ1622008）》規定：當計算直接支承小梁的主梁時。規范所說的“均布活荷載”不能直接作用在第二層支撐梁，而是作用在面板板面，通過第一層支撐梁產生的支座反力傳遞給第二層支撐梁。所以，我們首先確定在永久荷載和均布活荷載作用下，第一層支撐梁產生的最大支座反力。施工人員及設備荷載標準值Q1k== kN/m；由可變荷載效應控制的組合（考慮支撐梁自重）：q1=；q2= =；由永久荷載效應控制的組合（考慮支撐梁自重）：q1=；q2= =；由可變荷載效應控制的組合產生最大支座反力F1=q1l+q2l=+ =；由永久荷載效應控制的組合產生最大支座反力F2=q1l+q2l=+ =；A 第一層支撐梁產生的最大支座反力（計算第二層支撐梁彎矩和剪力采用）：最大支座反力F=max（F1，F2）=；B 第一層支撐梁產生的最大支座反力（計算第二層支撐梁變形采用）：F=ql==；(2) 第二層支撐梁自重A 計算第二層支撐梁彎矩和剪力采用：q= kN/m；B 計算第二層支撐梁變形采用：q= kN/m；(二) 荷載效應計算第二層支撐梁按照集中與均布荷載作用下的三跨連續梁計算。根據上面計算的荷載進行電算，得到計算簡圖及內力、變形圖如下： 彎矩和剪力計算簡圖 彎矩圖(kNm) 剪力圖(kN) 變形計算簡圖 變形圖(mm)計算得到： 最大彎矩：M= 最大剪力：V= 最大變形：ν= 最大支座反力：F= (三) 支撐梁驗算(1) 支撐梁抗彎強度計算 σ=M/W=106/103 =實際彎曲應力計算值 σ=[f]=205N/mm2，滿足要求！(2) 支撐梁抗剪計算τ =VS0/Itw=10003473/(105)=；實際剪應力計算值 N/mm2 小于抗剪強度設計值 [fv]= N/mm2，滿足要求！(3) 支撐梁撓度計算[ν] 容許撓度: 結構表面隱藏[ν]=l/250；，滿足要求！，滿足要求！，滿足要求！各跨實際最大撓度計算值小于最大允許撓度值，滿足要求！四、立桿的穩定性計算立桿軸心壓力設計值N =N1+N2=+= kN；(一) 第二層支撐梁傳遞的支座反力N1《模板規范（JGJ1622008）》規定：當計算支架立柱及其他支承結構構件時。規范所說的“均布活荷載”不能直接作用在支架立柱，而是作用在面板板面，通過第一層支撐梁產生的支座反力傳遞給第二層支撐梁，通過第二層支撐梁的支座反力傳遞給支架立柱。由于活荷載位置的不確定性，如果直接按照立柱承擔荷載的面積（立柱縱距la立柱橫距lb）來計算荷載效應是不精確的（這樣計算的荷載效應值比實際值小）。所以，我們采用“力傳遞法”進行計算。計算的方法完全同“2. 第二層支撐梁的計算”中計算最大支座反力的步驟和方法，注意：作用在第二層支撐梁上的活荷載按照下面的方法計算：施工人員及設備荷載標準值Q1k=1= kN/m；通過以上方法計算得到：第二層支撐梁傳遞的支座反力N1= kN；(二) 垂直支撐系統自重N2腳手架鋼管的自重： N2 = ()= kN；立桿的穩定性計算公式σ = N/(φA)≤[f]其中σ 鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；N 立桿的軸心壓力設計值，N= kN；φ 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i查《模板規范JGJ1622008》附錄D得到φ= ； 立桿計算長度lo=； 計算立桿的截面回轉半徑i = ；A 立桿凈截面面積： A = ；[f] 鋼管立桿抗壓強度設計值：[f] =205 N/mm2；鋼管立桿長細比λ計算值：λ=lo/i=100/=鋼管立桿長細比λ= 小于鋼管立桿允許長細比 [λ] = 150，滿足要求！鋼管立桿受壓應力計算值：σ=103/(102) = ；鋼管立桿穩定性計算 σ = [f] = 205 N/mm2，滿足要求！附件2《超高模架YWKL3梁模板(扣件鋼管架)計算書》本計算書依據《建筑施工模板安全技術規范》（JGJ1622008）、《建筑施工計算手冊》江正榮著、《建筑結構荷載規范》(GB 500092001)、《混凝土結構設計規范》(GB500102010)、《鋼結構設計規范》(GB 500172003)等規范編制。梁段：YWKL3。 模板支撐體系剖面圖 鋼管排列平面示意圖一、參數信息(一) 構造參數梁截面寬度B：；梁截面高度D：1m；樓層高度H：23m；結構表面要求：隱藏；混凝土樓板厚度：120mm；梁邊至板支撐距離：；立桿沿梁跨度方向間距la：；立桿步距h：；梁底承重立桿根數：2；梁底兩側立桿間距lc：；梁底承重立桿間距(mm)依次是：200；(二) 支撐參數梁底采用的支撐鋼管類型為：Ф48；鋼管鋼材品種：鋼材Q235鋼(＞1640)；鋼管彈性模量E：206000N/mm2；鋼管屈服強度fy：235N/mm2；鋼管抗拉/抗壓/抗彎強度設計值f：205N/mm2；鋼管抗剪強度設計值fv：120N/mm2；鋼管端面承壓強度設計值fce：325N/mm2；新澆筑砼自重標準值G2k：25kN/m3；鋼筋自重標準值G3k：；梁側模板自重標準值G1k：；砼對模板側壓力標準值G4k：；傾倒砼對梁側產生的荷載標準值Q3k：6kN/m2；梁底模板自重標準值G1k：；振搗砼對梁底模板荷載Q2k：2kN/m2；加固楞搭設形式：主楞豎向次楞橫向設置；(一) 面板參數面板采用克隆(平行方向)18mm厚覆面木膠合板；厚度：18mm；抗彎設計值fm：29N/mm2；彈性模量E：11500N/mm2；(二) 主楞參數材料：2根Ф48；間距(mm)：500；鋼材品種：鋼材Q235鋼(＞1640)；彈性模量E：206000N/mm2；屈服強度fy：235N/mm2；抗拉/抗壓/抗彎強度設計值f：205N/mm2；抗剪強度設計值fv：120N/mm2；端面承壓強度設計值fce：325N/mm2；(三) 次楞參數材料：1根5070木方（寬度高度mm）；間距(mm)：150,182*3；木材品種：東北落葉松；彈性模量E：10000N/mm2；抗壓強度設計值fc：13N/mm2；抗彎強度設計值fm：15N/mm2；抗剪強度設計值fv：；(四) 加固楞支拉參數加固楞采用穿梁螺栓支拉；螺栓直徑：M14；螺栓水平間距：500mm；螺栓豎向間距(mm)依次是：100,300*2；搭設形式為：2層梁上順下橫頂托承重；(一) 面板參數面板采用克隆(平行方向)18mm厚覆面木膠合板；厚度：18mm；抗彎設計值fm：29N/mm2；彈性模量E：11500N/mm2；(二) 第一層支撐梁參數材料：1根5070木方（寬度高度mm）；根數：4；木材品種：東北落葉松；彈性模量E：10000N/mm2；抗壓強度設計值fc：13N/mm2；抗彎強度設計值fm：15N/mm2；抗剪強度設計值fv：；(三) 第二層支撐梁參數材料：1根Ф48（直徑厚度mm）；鋼材品種：鋼材Q235鋼(＞1640)；彈性模量E：206000N/mm2；屈服強度fy：235N/mm2；抗拉/抗壓/抗彎強度設計值f：205N/mm2；抗剪強度設計值fv：120N/mm2；端面承壓強度設計值fce：325N/mm2；二、梁側模板面板的計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。根據《模板規范（JGJ1622008）》，面板按照簡支跨計算。面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: I = 1000183/12= 105mm4； W = 1000182/6 = 104mm3；(一) 新澆砼作用于模板的最大側壓力G4k按下列公式計算，并取其中的較小值: F1= F2=γH其中 γ 砼的重力密度，； t 新澆混凝土的初凝時間，； T 砼的入模溫度，℃； V 砼的澆筑速度，； H 砼側壓力計算位置處至新澆砼頂面總高度，； β1 外加劑影響修正系數，； β2 砼坍落度影響修正系數。根據以上兩個公式計算得到： F1= kN/m2 F2= kN/m2新澆砼作用于模板的最大側壓力G4k=min（F1，F2）= kN/m2；砼側壓力的有效壓頭高度：h=F/γ=；(二) 傾倒砼時產生的荷載標準值Q3k Q3k=6kN/m2；(三) 確定采用的荷載組合計算撓度采用標準組合： q=1=；計算彎矩和剪力采用基本組合：有效壓頭高度位置荷載：q=max（q1，q2）=； 由可變荷載效應控制的組合：q1=(+6)1=； 由永久荷載效應控制的組合：q2=(+6)1=；有效壓頭高度位置以下荷載： q=1=；頂部荷載： q=61=；面板承受均布荷載作用，根據實際受力情況進行電算，得到計算簡圖及內力、變形圖如下： 彎矩和剪力計算簡圖 彎矩圖(kNm) 剪力圖(kN) 變形計算簡圖 變形圖(mm)經過計算得到:從左到右各支座力分別為：N1=N2=N3=N4= 最大彎矩 M= m 最大剪力：V= 最大變形：ν= 最大支座反力：F= (一) 面板抗彎強度計算σ =M/W=106/104 =實際彎曲應力計算值 σ=[f]=29N/mm2，滿足要求！(二) 面板撓度計算容許撓度: 結構表面隱藏[ν]=l/250；，滿足要求！，滿足要求！，滿足要求！，滿足要求！，滿足要求！各跨實際最大撓度計算值小于最大允許撓度值，滿足要求！三、梁側模板支撐的計算次楞采用1根5070木方（寬度高度mm）為一組，共4組。次楞的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為： I=150703/12 = 106 mm4； W=150702/6 = 104 mm3； E=10000 N/mm2；次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：(a) 計算彎矩和剪力采用：q = ；(b) 計算撓度采用：q = ；最大彎矩 M = ==最大剪力 V===最大支座力 N= ==最大變形 ν= 5004/(100106)=(1) 次楞抗彎強度計算σ =M/W=106/104 =實際彎曲應力計算值 σ=[f]=15N/mm2，滿足要求！(2) 次楞抗剪強度計算τ =VS0/Ib=100030625/(10650)=；實際剪應力計算值 N/mm2 小于抗剪強度設計值 [fv]= N/mm2，滿足要求！(3) 次楞撓度計算最大撓度：ν =；容許撓度: 結構表面隱藏[ν]=l/250=；實際最大撓度計算值: ν=:[ν] =，滿足要求！主楞采用2根Ф48，間距500mm。主楞的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為： I=2104= 105 mm4； W=2103= 104 mm3； E=206000 N/mm2；主楞承受次楞傳遞的集中力，根據實際受力情況進行電算，得到計