某食堂擴建工程施工組織設計方案(編輯修改稿)

　

【文章內容簡介】 （）日止，計劃工期合計為（）日；其中：擋土墻施工： 28日（1998年11月 5日至1999年12月 2日）土方回填： 28日（1998年11月 5日至1999年12月 2日） 靜壓樁施工： 7 日（1998年12月 2日至1998年12月 8日）基礎試樁： 7 日（1999年 1月 2日至1999年 1月 8日） 承臺工程： 7 日（1998年12月13日至1998年12月19日） 地梁工程： 5 日（1998年12月20日至1998年12月24日） 本基礎工程計劃安排2套模板；靜壓樁施工平均每天（）米；各工序均為單班制施工；本計劃靜壓樁由3軸開始，沿579軸順序往復施工。為節約時間，穿插擋土墻施工、土方回填夯實。另外，為盡快完成本基礎工程，將材料準備及各項實驗準備工作提前安排在工人進場前即開始，基礎試樁則安排在壓樁完畢后即進行。 本計劃安排基本滿足合同計劃及勞動力資源均衡的要求。 本工程對工期實現計算機動態管理，充分發揮計算機快速準確的特點，當工序工期發生延誤，及時利用時差調整后續工序的網絡搭接關系，以實現對網絡計劃實行有效監督和控制。本計劃關鍵線路：場地平整——擋土墻施工——土方回填夯實——靜壓樁施工——基礎試樁——承臺土方開挖——承臺砼澆注——基槽回填及平整——基礎梁施工 五、靜壓樁工程質量保證措施為保證沉樁施工質量，應注意以下幾點：（1） 樁的起吊及運輸：預制樁擺放在現場兩側。起吊時，吊點選擇應符合樁身設計強度的要求。（2） 沉樁施工時異常情況的處理：若在壓樁施工時出現斷樁情況，應及時向本工程項目經理部匯報，采取措施補救。若遇到樁身反彈等不明地質情況時，做好相關施工記錄整理工作，會同設計、監理單位解決。（3）、根據軸線放出樁位線，用木橛或鋼筋頭釘好樁位，并用白灰作標志，以便于施打。（4）場地應碾壓平整，排水暢通，保證樁機的移動和穩定垂直。（5）壓試驗樁。施工前必須壓試驗樁，其數量不少于2根。校驗壓樁設備、施工工藝以及技術措施是否適宜。（6）妥善保護樁基的軸線和標高控制樁，不得由于碰撞和振動而位移。（7）壓樁時如發現地質資料與提供的數據不符時，應停止施工，并與有關單位共同研究處理。（8）在鄰近擋土墻壓樁時，應會同有關單位采取有效的擋土墻加固措施。施工時應隨時進行觀測，確保避免因振動而發生安全事故。（9）焊接接樁時，其預制樁表面上的預埋件應清潔，上下節之間的間隙應用鐵片墊實焊牢；焊接時，應采取措施，減少焊縫變形；焊縫應連續焊滿。接樁時，一般在距地面1m左右時進行。上下節樁的中心線偏差不得大于10mm，節點折曲矢高不得大于1‰樁長。（10）質量標準：鋼筋砼靜壓樁施工的允許偏差：二樁基礎：樁中心位偏移100毫米；其余： 樁中心位偏移90毫米；基礎施工階段施工平面圖如附圖所示。 六、基礎工程合理化建議本基礎工程設計采用靜壓樁，本公司經過實地勘測發現，若采用靜壓樁基礎，施工時將會有如下問題需要解決： 樁機進場如前所述，場地坡地上下兩端高差78米，樁機進場困難。為此有兩個解決方案：一是在坡底將樁機分拆，用起重機吊至坡頂再行組裝；此方案優點在于工程量小，費用低，施工時因不影響擋土墻及土方回填而有利于保證工期；缺點在于為保證樁機在回填區正常工作必須保證擋土墻背后回填土夯實，實施難度較大；另外一個方案是將原回填土區開挖出樁機工作面，工作面標高與原始坡頂標高相差估計為5米，二者之間做斜坡以方便樁機上下，壓樁完畢再將樁間土回填。該方案優點在于由于不存在土方回填，壓樁質量容易保證。缺點在于由于要做斜坡和土方開挖，工程量大費用高；而且因為樁機工作面施工需要，擋土墻施工必須延后，從而影響工期；本公司經慎重考慮，決定采用第一種方案，回填土夯實工作從土質選擇和分層夯實二方面解決（詳見前述）。 土方采運本工程填方需1200立方米，若第二種方案挖、填土方量則更大。現場較難解決，必須從場地外采運。對此本公司提出合理化建議如下： 改靜壓樁為鉆孔樁或者人工挖孔樁：由于存在樁機進場問題，鉆孔樁或者人工挖孔樁均能交好解決這個矛盾。鉆孔樁樁機重量輕，吊運進場簡便并且在土方回填區工作不會因樁機不均勻沉降而影響鉆樁工作；由于本工程場地土質以粘土層為主，鉆樁以及人工挖孔樁成孔質量容易保證。 首層地坪配筋：考慮本工程場地局部位于填土區，建議設計單位對首層地坪進行配筋設計并適當加大板厚；第二節 大梁模板設計及屋面曲梁施工方案 大梁模板設計一、工程概況本工程北段為三層框架結構，首層、二層為食堂，；三層屋面為曲面樓板。各層樓面結構均布置二榀跨度為1415米的大梁，其中屋面大梁寬0. 5米，大梁砼量近20立方米。由于跨度大，同時施工荷載又大于結構設計荷載，這就要求要有嚴密的施工組織與周密工序配合，模板及支撐體系的驗算，保證工程質量的技術措施和高支撐模板系統施工安全技術措施。二、大梁模板確定及驗算梁模板使用木夾板，側模板規格189001800mm，底板規格189001800mm，橫豎分別采用木楞用7090、7070方木，底模托梁采用Ф704鋼管，側模圍檀采用兩條Ф60。穿梁螺栓采用m18。天面板及小次梁模板仍按通常作法施工，大梁模板應設計要求起拱1/500。荷載計算查《建筑施工手冊》第三版施工常用結構計算得杉木設計強度和彈性模量如下：fm=11N/mm2 E=9000 N/mm2Ф60：fm=210 N/mm2 E=105 N/mm2查《建筑材料手冊》得厚為18mm膠合板的設計強度和彈性模量如下：fm=12 N/mm2 E=104 N/mm2 ，澆注砼對模板的側壓力標準值。FmA=24821/2 =FmA=rH=24=取兩者中較小值傾倒砼時產生的水平荷載標準值依照規范為2KN/m2， KN/m2，新澆注砼對模板側壓力計算荷載：側壓力 F1== KN/m2震搗砼 F2=4= KN/m2兩項合計：F= KN/m2 KN/m2大梁側模計算:，厚18毫米，豎楞方木間距按300厘米，故側模按五跨連續板計算強度驗算 (取1mm寬板帶計算)查表彎矩系數KN=mmA=3002=410NmmW=bn2/6=1182/6=54mm2σ=m/W=410/54=12N/mm撓度驗算 查表 Kf= KN/m2 KN/m2ω=kfqL４/100EI=L/400 符合要求３、大梁側模支承豎楞計算豎楞木方規格7090，距間300mm，計算簡圖如下：Ra=800/2+800/22/3=4856（N）Rb=800/2+800/21/3+560+560/2=6784（N）懸臂端彎矩mb=5602/2+()560/2560/3=674240（Nmm）偏于安全考慮，不計懸臂端彎矩對a—b跨中的反彎矩影響，則a—b跨中彎距簡化為均布荷計算m中=1/8(+)/28002=878400Nmm.mbw=1/670902=94500mm3σ=878400/94500=fm豎楞撓度驗算：考慮到施工中懸臂長度要適當調整(天面有坡度)，按最不利情況考慮，不計懸臂與跨中的相互有利作用。ω=5ql4/384EI =5[（+)/28004]/38490001/1270903=L/250=懸臂端fmA=(11q1+4q2)L4/120EJ1/= 滿足要求。鋼管圍檁計算：每組圍檁使用2Ф60計算簡圖：對拉螺栓作為圍檁的支承因豎楞間距很小，選擇最大反力RB化為等效均布荷載q q=Rb/300=6784N/300mm=偏于安全按三跨連續梁計算彎矩mB=9002=106 W=24880022/30=16590mm32=33180 mm3強度驗算(按彈性階段計算):σ=106Nmm/33180mm3=64N/mm2f =215 f為三號鋼強度撓度驗算:ω=KfqL4/100EI=9004/(100105497600)==f/L=1/500 符合要求。對拉螺栓計算梁中部圍檁使用，中上部螺栓都為900mm，最大拉力為P1=900選用M18螺栓 .大梁底模計算=砼自重24= KN/m振搗砼荷載2=合計 ，橫楞方木與豎楞相同底板按五跨連續梁強度計算：mmA==106NmmW=bh2/6=400182/6=21600mm3σ=mmA/W=13N/mm2撓度計算：ω=KfqL4/100EJ=[ω]=L/400=大梁底模橫楞計算，懸挑支座處的彎矩最大為m=qL2/2=88400橫楞強度驗算：σ= 88400/(1/670702)=fm=11 N/mm2（三）、支撐體系的確定及驗算支撐體系采用鋼管門式架作模板支架，門式架垂直于梁軸線的交錯布置，用兩對（)門架按標準構架尺寸交錯布置并全部裝設交叉支撐。采取合理的二層二次支撐方案，以解決下部結構承載力小于施工荷載的問題，保證下部結構不受破壞。門式架型號采用mJ1219，間距為900mm，每榀門架支承樓板寬2m。經計算，用mJ1219型門架作模板支架，樓板及支架自重標準值q1樓板模板(其中包括梁模板)自重為：（2)/2=每根門架立桿自重為：8=合計q1=+=新澆砼自重標準值q2梁板砼體積為:2+()=q2=(24)/2=鋼筋自重標準值q3樓板：(2)/2=梁：（)/2=合計：q3=施工人員及施工設備荷載標準值q4q4=(21)/2=振搗時產生的荷載標準值q5q5=(22)/2=，平板和梁的支架的組合荷載有所不同，但考慮到門架承載面積為2m，范圍包括梁板在內，故按5項荷載組合計算，荷載分項系數按GB50204——，根據施工手冊第三版式（5—7）：Sd=[+]最不利的底層立桿N=[(q1+q2+q3)+(q4+q5)]=根據施工手冊第三版式（5—43）Nd=φAf/rm =驗算以門架單立桿計得N=Nd 符合要求。（四）、天面施工荷載計算：大梁每米荷重410/=(KN/m2)天面板、次梁荷重（板、梁按平均厚度150mm）砼自重q1=24=(KN/m2)鋼筋自重q2==(KN/m2)模板自重q3=(KN/m2)高支撐系統(鋼管門式加)q4=8/(2)=(KN/m2)施工人員及工具q5=(KN/m2)總荷重q=(KN/m2)根據設計荷載標準值為7KN/m2。施工荷載通過門式架傳給一、二、三層板，將大梁每延米荷載化成等效均布荷載：q施=(+)/3= KN/m27 KN/m2由上得出結論：采用二層二次支頂方案是可行的，在施工荷載作用下，支承層結構是安全的。（五）、保證工程質量的技術措施 本工程質量控制措施的重點之一是六榀預應力砼大梁施工。預應力張拉施工要有合格證資質等級的施工單位承擔。預應力及普通鋼筋都要有出廠合格證和現場抽樣試驗報告，錨具要有出廠合格證及檢驗合格證，張拉設備要有檢驗報告。預應力分項工程完成后，要及時交付完整的預應力施工技術資料存檔。 施工前請設計院對天面結構修改設計進行設計交底，同時進行圖紙會審，發現問題及時解決，以保證施工順利進行。 本工程梁截面較大，梁上下主筋都為79Ф25。在梁端處，鋼筋更加密集，給施工造成一定難度。對此采取如下措施。 在梁頭處改為細石砼，以免石子卡在鋼筋中間，影響砼澆筑造成的蜂窩、孔洞。，既保證泵送時不堵塞，又便于澆筑，砼中骨料要求級配良好，不得有大的石子，以保證砼的質量。，每層厚度不超過60公分，使用直徑為35mm的插入式震動棒震搗，做到垂直插入和拔出，震動棒不準貼近模板、固定架、錨墊板等鐵件。分層澆注要保持上層震搗時震動棒插入下層砼5Cm以上。天面板使用平板振動器。，應設專人經常察看模板、支頂有無變形，下沉、脹模、有無漏漿等，發現問題及時報告，采取妥善的措施。必要時停止澆注砼，妥善處理后再繼續澆注砼。，剔除下層砼軟弱層，并用水濕潤，澆灌砼時對節點處墊5Cm厚同等級砂漿，以保證砼的接槎質量。，除按常規要求外，預應力每批增加一組試件，與大梁砼在同條件下養生。根據環境氣溫情況，參照施工規范的砼齡期強度參考曲線的時間，進行試件強度檢驗，達到設計規定75%設計強度后，方可進行預應力筋張拉施工。砼澆注完畢后，及時保溫保濕，連續養護七天，防止出現溫度應力裂逢。（六）、梁板高支撐模板系統施工安全技術措施 遵照中建委[1998]51號文件精神，結合本工程的實際情況，特擬訂高支撐模板系統施工安全技術措施。 對進場的門架和配件進行全面檢查，嚴禁使用有變曲、凹陷、裂紋的鋼管門式架，以確保使用安全。 鋼管下部設墊木，以保護下層樓板，嚴格控制第一步門架頂面的標高，其水平誤差不得大于5mm，（超出時，應塞墊鐵板予以調整）。 在腳手架的頂部和下部加設通常的大橫桿，每兩層門架在縱向和橫向設拉桿連接固定加強。 滿設交叉支撐和水平架。縱向設置剪刀撐，剪刀撐與樓面一般成45度，與立柱連接牢固。 上下層立桿接頭應牢固可靠，接頭宜采用穿心套接駁或臂扣鎖緊，嚴格控制門架的垂直度和水平度，使之符合要求。控制首層門型架的垂直度和水平度。在裝上后要逐片地、仔細地地調整好，使門架豎桿在兩個方向的垂直偏見差控制在2mm內，門架頂部的水平偏差控制在5mm內。接門架時上下門架豎桿之間要對齊，對中的偏差不宜大于3mm。同時注意出事門架的垂直度和水平度。 立柱與支承模板的木枋要有可靠的連接，以防止滑脫移位。為了實現二層二次支頂方案。支承層結構砼強度達到設計強度才可以澆注天面砼。支承二、三層樓板的支頂，必須全