后張法預應力混凝土簡支t型梁橋上部結構設計(編輯修改稿)

　

【文章內容簡介】 （續）分塊名稱及序號凈距類別及符號分塊面積分塊面積重心至全截面重心距離對凈軸靜矩翼板1換軸以上凈面積對凈軸靜矩3000149670三角承托290041904肋部3求和分塊名稱及序號已知：靜矩類別及符號分塊面積分塊面積重心至全截面重心距離對凈軸靜矩翼板1翼緣部分對凈軸靜矩3600193428三角承托290045360肋部32009746求和248534下三角4馬蹄部分對凈軸靜矩10011210馬蹄5800103016肋部620020754管道或鋼束求和翼板1凈軸以上凈面積對凈軸靜矩3600193428三角才承托290045360肋部3求和翼板1換軸以上凈面積對凈軸靜矩3600193428三角承托290045360肋部3求和表2—16支點截面對重心軸靜矩計算分塊名稱及序號已知：靜矩類別及符號分塊面積分塊面積重心至全截面重心距離對凈軸靜矩翼板1翼緣部分對凈軸3000180270三角承托2712 （續）分塊名稱及序號靜矩類別及符號分塊面積分塊面積重心至全截面重心距離對凈軸靜矩肋部3靜矩356求和翼板1凈軸以上凈面積對凈軸靜矩3000180270三角才承托2712肋部3求和翼板1換軸以上凈面積對凈軸靜矩3000180270三角承托2712肋部32086求和分塊名稱及序號已知：靜矩類別及符號分塊面積分塊面積重心至全截面重心距離對凈軸靜矩翼板1翼緣部分對凈軸靜矩3000178950三角承托2712肋部335620148求和翼板1凈軸以上凈面積對凈軸靜矩3000178950三角才承托2712肋部3求和翼板1換軸以上凈面積對凈軸靜矩3000178950三角承托2712肋部32086求和 將計算結果進行匯總，見表2—17。 表2—17 截面幾何特性計算總表名稱符號單位截面跨中四分點支點混凝土截面凈面積凈慣性矩 （續）名稱符號單位截面跨中四分點支點凈軸到截面上緣距離凈軸到截面下緣距離截面抵抗矩上緣下緣對凈軸靜矩翼緣部分面積199609200502凈軸以上面積換軸以上面積馬蹄部分面積106707—鋼束群重心到凈軸距離換算面積換算慣性矩換軸到截面上緣距離混凝土換算截面換軸到截面下緣距離截面抵抗矩上緣下緣對換軸靜矩翼緣部分面積249501248534混凝土換算截面對換軸靜矩凈軸以上面積 （續）名稱符號單位截面跨中四分點支點換軸以上面積馬蹄部分面積—鋼束群重心到換軸距離鋼束群重心到截面下緣距離2080當計算主梁截面應力和確定鋼束的控制應力時，應計算預應力的損失值，后張法梁的預應力損失值包括前期預應力損失（鋼束與管道壁的摩擦損失，錨具變形損失，鋼束回縮引起的預應力損失，分批張拉混凝土彈性壓縮引起的損失）和后期預應力的損失（鋼絞線應力松弛，混凝土收縮徐變引起的損失），而梁內鋼束的錨固應力和有效應力分別等于張拉應力扣除相應階段的預應力損失值。預應力損失值因梁截面位置的不同而有差異，因此計算跨中，四分點和梁端的預應力損失值，計算結果如下。根據公式，預應力鋼束與管道壁的摩擦損失計算式為：式中 ——預應力鋼筋錨下的張拉控制應力，≤，取==1860=1302MP； μ——預應力鋼筋與管道壁的摩擦系數，根據表，對于預埋鋼波紋管，μ=； ——從張拉端到計算截面曲線管道部分且顯得夾角之和（rad） k——管道每米局部偏差對摩擦的影響因數，根據表取k=； x——從張拉端到計算截面的管道長度，近似去其在縱軸上的投影長度。計算見表2—18到表2—20。表2—18 四分點截面管道摩擦損失值計算表鋼束號xradmMPa10023745平均值表2—19 跨中截面道摩擦損失值計算表鋼束號xradmMPa100200300400平均值表2—20 支點管道摩擦損失值計算表鋼束號xradmMPa17273745平均值、鋼絲回縮引起的預應力損失 對曲線預應力筋，在計算錨具變形、鋼束回縮引起的預應力損失時，應考慮錨固后反向摩擦的影響。計算的方法如下： 反向摩擦影響長度 式中 ——錨具變形、鋼筋回縮值（mm），對于本設計錨具體系，=6mm； ——單位長度由管道摩擦引起的預應力損失，按下式計算 式中 ——張拉端錨下控制應力，本設計為1302； ——預應力鋼筋扣除沿途摩擦損失后的錨固端應力，即跨中截面扣除的鋼筋應力； ——張拉端至錨固端的距離（mm），即前面計算所得的鋼束的有效長度。張拉端錨下預應力損失：在反向摩擦影響長度內，距張拉端x處的錨具變形、鋼束回縮損失為 在反向摩擦影響長度外，錨具變形、鋼束的回縮損失為 以上計算結果見表2—21。 表2—21 四分點、支點及跨中截面計算表四分點截面支點截面跨中截面鋼束號影響長度錨固端距張拉距離距張拉距離距張拉距離192061761823629242212182723(4)9285255183155(6)927524518305平均值此項應力損失，對于簡支梁一般可取L/4截面按《結構設計原理》進行計算，并以其計算結果作為全梁各鋼束的平均值。在此，按簡化公式進行計算，即：式中： n為批數，n＝6；＝＝；其中：故： 所以： 鋼絞筋由松弛引起的預應力損失的終極值，按下式計算：式中 ——張拉系數，本設計采用一次張拉，取=； ——鋼筋松弛系數，對低松弛鋼絞筋線，取=； ——傳力錨固時的鋼絞筋應力，對后張拉法構件，計算結果見表2—22到表2—24。表2—22 四分點截面計算表鋼束號11186023(4)5(6)表 2—23跨中截面計算表鋼束號11186023(4)5(6)表2—24 支點截面計算表鋼束號11186023(4)5(6)由于混凝土的收縮和徐變引起的預應力損失可按下式計算： 式中 ——受拉區全部縱向鋼筋截面重心處由混凝土收縮和徐變引起的預應力損失； ——鋼束錨固時，全部鋼束重心處由預應力（扣除相應階段的應力損失）產生的混凝土法向壓應力，并根據張拉受力情況，考慮主梁重心的影響； ——配筋率， A——本設計為鋼束錨固時的相應的凈截面面積； ——本設計為鋼束群重心至截面凈軸的距離； ——截面回轉半徑，； ——加載齡期為、計算期為時的混凝土收縮和徐變； ——加載齡期為、計算期為時的收縮和徐變。（1）混凝土徐變系數終極值和收縮應變終極值的計算構件厚度的計算公式為： 式中 A——主梁混凝土截面面積； ——構件與大氣接觸的截面周長。本設計考慮混凝土收縮和徐變大部分在成橋前完成，A和均采用預制梁的數據，對于混凝土毛截面，四分點與跨中上述數據完全相同，即 故 由于混凝土收縮和徐變在相對濕度為80%條件完成，受荷時混凝土齡期為28d。因此 支點同理可得 （1）計算混凝土的收縮和徐變應起的預應力損失計算結果見表2—25到表2—27。 表2—25 四分點截面混凝土的收縮和徐變應起的預應力損失計算表計算數據279240019500計算應力損失值（1）（2）[（1）+（2）]計算數據表2—26 跨中截面混凝土的收縮和徐變應起的預應力損失計算表計算數據372320019500 （續）計算應力損失值（1）（2）[（1）+（2）]計算數據表2—27 支點截面混凝土的收縮和徐變應起的預應力損失計算表計算數據019500計算應力損失值（1） （續）（2）[（1）+（2）]計算數據 表2—28成橋后四分點截面由張拉公式產生的預加力作用效應計算表計算數據鋼束號錨固后預加縱向力/）預加彎矩錨固后鋼束應力5(6)113(4)12 根據以上計算過程，可得到各截面鋼束是預應力損失，匯總結果見表2—29。表2—29鋼束預應力損失總表截面鋼束號