12萬噸日處理量城市污水處理廠工藝設計畢業論文(編輯修改稿)

　

【文章內容簡介】 式中：Q——最小流量，m/s； n——最小流量時工作的沉砂池的數目，個； ——最小流量時沉砂池中的水流斷面，m2。(12）設備選型選擇PGS型的刮砂機，型號為PGS4000，技術參數：池寬驅動功率運行速度設備質量4m6500kg、 初沉池本設計選用平流式沉淀池、設計參數及計算：（草圖如下） 圖4 平流式初沉池計算草圖（1）池子總面積A： A===3258㎡ （16）式中 Q最大設計流量，m179。/s，Q=120000179。/d=179。/s； q表面負荷，m179。/(㎡),取q=179。/()。（2) 沉淀部分有效水深h2（m） （3) 沉淀部分有效容積(m179。) =3600=9774m179。(4) 池長L ==式中 v最大設計流量時的水平流速，mm/s，取v=。(5) 池子總寬度B B===（6）池子個數n =15(個)式中 b每個池子或分格寬度，取b=5m。(7) 校核長寬比及長深比 =4 （符合要求） 8 (符合要求)（8）污泥部分所需總容積V（m179。） V= （17）式中 T兩次清除污泥間隔時間，d； c、c進、出水懸浮物濃度，t/m179。； 污泥密度，t/m179。，其值約為1； 污泥含水率，％。已知進水的SS濃度=200mg/L初沉池效率設計為50％，則出水的SS濃度設污泥的含水率為95％，兩次的排泥時間的間隔T=2d，污泥的容重 V==179。 (9) 每格池污泥所需容積 (10) 污泥斗容積V1，==179。污泥斗底500500mm，上口50005000mm，污泥斗斜壁和水平面的夾角為60176。，則污泥斗的高度：h=tan60176。= 污泥斗容積 ==36m179。 （18） （11）污泥斗以上的梯形部分的污泥容積V2 ，則： 梯形部分高度 =（+－）= 梯形上底邊長 =++=44m 梯形下底邊長 =b=梯形部分污泥容積==179。 (12) 污泥斗和梯形部分的容積 36+=179。(13) 沉淀池的總高度H，設超高為=，緩沖層的高度=， =++++=（14） 設備選型ZQ4行車式刮吸泥機，，吸泥管數量直徑4，泵吸排泥量2035，泵吸泥功率3kw，配用輕軌15kg/m。、工藝 工藝有同步脫氮除磷的功能，其生化池包括厭氧段、缺氧段、好氧段三段。示意圖見圖5。 圖5 A/O生化反應池?、設計最大流量 Q=120000=156000m3/d?、設計進水的水質 COD=300mg/L；BOD5(S0)=150mg/L；SS=100mg/L； NH3N=30mg/L，TN=15mg/L, TP=7mg/L?、設計出水的水質 COD=60mg/L；BOD5(Se)=30mg/L；SS=30mg/L； NH3N=15mg/L；TN=；TP=1mg/L④計算參數BOD污泥負荷N/[kg BOD/(kg MLSSd)] ~~(~~)TN負荷/ TP負荷/ ~~污泥濃度/(mg/L) 2000~~4000(3000~~5000)污泥回流比/% 25~~100混合液回流比/% ≧200(100~~300)泥齡/d 15~~20(20~~30) 水力停留時間/h 6~~8(9~~12)，其中厭氧:缺氧:好養=1:1:（34） 溶解氧濃度/(mg/L) 好養段為2，缺氧段≤，厭氧段、設計計算首先判斷是否可采用法：COD/TN=300/=818TP/BOD=7/150= 符合要求。選取設計參數：?水力的停留時間：t=8h ? BOD5污泥負荷：N=(kg MLSSd)， ? 回流污泥濃度：X=6000mg/L ④污泥的回流比：R=100% ⑤曝氣池的混合液濃度X： X==6000=3000mg/L=3kg/m179。 （19）由TN去除率 ==（）/15100%=75% （20）求出內回流比R R==100%=300% （21）（1）曝氣池尺寸：?有效容積V V===60000m179。 （22） ? 反應池的總水力停留時間 ===?各段水力的停留時間和容積厭氧：缺氧：好氧＝1：1：3厭氧池水力停留時間==，池容=60000=12000m179。缺氧池水力停留時間==，池容=60000=12000m179。好氧池水力停留時間==，池容=60000=36000m179。④校核氮磷負荷好氧段總氮負荷===[kg TN/(kg MLSSd)](符合要求)厭氧段總磷負荷===[kg TN/(kg MLSSd)](符合要求)⑤反應池主要尺寸 反應池總容積V=60000m179。 設反應池2組，單組池容=30000m179。 有效水深h=6m 單組有效面積==5000㎡ 采用5廊道式的推流式反應池，廊道的寬b=12m 單組的反應池長度== 校核：b/h=12/6=2 (滿足) L/b=(滿足) ，則反應池的總高H=6+1=7m⑥剩余污泥量的設計計算 W=a Q(L－L)－b VX+(S－S)Q （23）式中：a——污泥產率系數kg/lgBOD5，~； b——污泥自身的氧化速率d1,； Q——設計流量m179。/d； Xv——揮發性的懸浮固體濃度，Xv=f X； X——混合液的濃度，X=3kg/m179。； f——系數，；S、S——分別為生化反應池進、出水SS的濃度kg/m179。；La、L——分別為生化反應池的進、出水BOD5濃度kg/m179。； V——生化池的有效容積；50%——不可降解及惰性懸浮物量（NVSS）所占TSS的百分數。a、降解BOD所生成的污泥量W W=a(L－L)Q=()120000=7200kg/d （24）b、內源呼吸產生的污泥量W揮發性懸浮固體濃度X X=X f=3=179。 W=b VX=60000=6750kg/d （25）c、不可生物降解及惰性懸浮物的量，該部分占總懸浮物50%，則 W=(S－S)Q50%=()12000050%=4200kg/d （26）d、剩余污泥量W W=W－W+W=7200－6750+4200=4650kg/d 每日所生成的活性污泥量X X=W－W=7200－6750=450kg/de、濕污泥量Q(%)： ==179。/d=179。/h （27）f、污泥齡 ===(符合1520d) （28）⑦需氧量的計算 （29）式中：NK，NK——各為進出水的K氏氮的濃度g/m； X——每天所生成的活性污泥量kg/d； ——微生物體中氮含量的比例系數，即1kg氮量； N——硝態氮的脫氮量kg/d； a′，b′，c——各為BODNH+4—N及活性污泥的氧當量，起數值分 別、。 NO，NO——分別為進出水的硝態氮的濃度g/m； O=120000（－）+[120000（－）－450] －[120000(－－0)－450]－450 =（2） 反應池的進、出水系統計算： ?進水管 單組的反應池的進水管設計流量Q=== 管道流速 管道的過水斷面的面積A=== 管徑== 取出水管管徑DN1640mm 校核管道流速==?回流的污泥渠道：單組反應池的回流污泥渠道的設計流量QR = 渠道的流速v=，則渠道的斷面積為 A=== 取渠道的斷面bh= 校核流速v== ，+=1m?進水井 反應池的進水孔尺寸： 進水孔過流量：Q=(1+R)=2= 孔口流速 孔口的過水斷面積A=== 孔口尺寸取 ④出水堰和出水豎井。按矩形堰的流量公式 （30） 式中 b——堰寬，b=12m H——堰上水頭高，m Q=Q= == （31） 出水孔同進水孔。 ⑤出水管。單組反應池出水管設計流量 Q== 管道流速 管道過水斷面積A=== 管徑d=== 取出水管管徑DN1640mm 校核管道流速v===（3）曝氣系統設計計算①平均時的需氧量O=②最大時的需氧量O=156000（－）+[156000(－)－450] －[156000(－－0)－450]－450 =③每日去除BOD值BOD=QL=120000(－)=14400kg/d④每千克BOD5去除所需的需氧量==⑤最大時與平均時需氧量之比==（4）供氣量的設計計算本設計所采用的是網狀模型中的微孔空氣擴散器，淹沒的水深為H=，計算的溫度定25℃。水中的溶解氧飽和度Cs=，Cs=。① 氣擴散器的出口處絕對壓力P： P=P+1000H=101300+1000=158140Pa② 氣在離開曝氣池面時的氧百分比O： O= 100% （32）式中：E——空氣擴散器的氧轉移的效率，取10%。則 O=100%=%③曝氣池混合液中平均氧飽和度C: （33） 則： C=（）=④換算為在20℃條件下，脫氧清水的充氧量: （34）式中：R——在標準狀況下，轉移到曝氣池混合液的總氧量； R——實際條件下，轉移到曝氣池的總氧量，O= =，，C==相應的最大時需氧量為:=⑤曝氣池平均時的供氣量G: 100==（35）⑥曝氣池最大時的供氣量： ==⑦每千克BOD去除所需供氣量: =⑧每立方米的污水的供氣量: ==(5) 空氣管系統設計計算兩個廊道間設一根干管，共設4根干管。于每根干管上設13對配氣豎管，一共26條配氣豎管，則全曝氣池一共設104條配氣豎管，每根豎管的供氣量為： == 曝氣池平面面積S： S=1252=8328m ，則所需空氣擴散器的數為： ==16656個 每個空氣擴散器的配氣量為： =(6) 厭氧池的設備選擇(以單組的反應池計算) 厭氧池要設導流