高速鐵路橋橋梁工程畢業設計(編輯修改稿)

　

【文章內容簡介】 雙孔重載豎000雙孔空載豎000合 計單孔輕載豎單孔重載豎雙孔重載豎000雙孔空載豎000 荷載匯總（附加力）荷載名稱方 向單 位數 值算到墩頂的力矩 ()算到墩頸的力矩 ()算到墩底的力矩 ()力臂MxMy力臂MxMy力臂MxMy橫 向 風 力有 車列車單孔橫列車雙孔橫軌頂至梁底橫頂帽橫托盤橫墩身橫4合計單孔橫雙孔橫無車軌頂至梁底橫頂帽橫托盤橫墩身橫4合計橫（接下頁）荷載名稱方 向單 位數 值算到墩頂的力矩 ()算到墩頸的力矩 ()算到墩底的力矩 ()力臂MxMy力臂MxMy力臂MxMy縱向風力有車頂帽縱托盤縱墩身縱4合計縱制動力牽引力單孔輕載縱單孔重載縱雙孔重載縱 縱向彎矩增大系數 項目荷載組合縱向（x）單孔重+縱附255934單孔輕+縱附217287雙孔重+縱附220925說 明，由查出，，是順方向平截面邊長 墩身受壓穩定性檢算（順橋向）活載情況單孔輕載單孔重載雙孔重載力及力矩N（kN）M(kNm)N（kN）M(kNm)N（kN）M(kNm)主力橋垮恒載活載壓力0墩頂合力0墩頂初始偏心矩0由于墩身截面相同，即=1，查變截面影響系數表，m=墩身面積12計算長度2（8++）=鋼筋混凝土彈性模量216413294941221242主力主力 11截面應力及合力偏心活載情況單孔輕載單孔重載雙孔重載力及力矩N(kN)P(kN)M(kNM)N(kN)P(kN)M(kNM)N(kN)P(kN)M(kNM)主力墩頂合力0墩身自重附加力制動力或牽引力風力主附＋合計檢算截面合力184732642962193552643564213002641570合力偏心e=(m)容許偏心[e]=()檢算截面面積()12截面抵抗矩W（）41539161317757418913932280250421687987221382應力重分布系數244726292556 22墩身截面應力及合力偏心活載情況單孔輕載單孔重載雙孔重載力及力矩N(kN)P(kN)M(kNM)N(kN)P(kN)M(kNM)N(kN)P(kN)M(kNM)主力墩頂合力0墩身自重附加力制動力或牽引力風力主附＋合計檢算截面合力197632794289205552794981225002792978合力偏心e=(m)容許偏心[e]=()檢算截面面積()12截面抵抗矩W（）4163917131875107212457452711295826205674681130應力重分布系數280330152869 33墩身截面應力及合力偏心活載情況單孔輕載單孔重載雙孔重載力及力矩N(kN)P(kN)M(kNM)N(kN)P(kN)M(kNM)N(kN)P(kN)M(kNM)主力墩頂合力0墩身自重附加力制動力或牽引力風力主附＋合計檢算截面合力205732905391214552905884234002904036合力偏心e=(m)容許偏心[e]=()檢算截面面積()12截面抵抗矩W（）4171417881950134814711009306232592959366317941應力重分布系數310232903159 44墩身截面應力及合力偏心活載情況單孔輕載單孔重載雙孔重載力及力矩N(kN)P(kN)M(kNM)N(kN)P(kN)M(kNM)N(kN)P(kN)M(kNM)主力墩頂合力0墩身自重附加力制動力或牽引力風力主附＋合計檢算截面合力208732945826217552946308237002944483合力偏心e=(m)容許偏心[e]=()檢算截面面積()12截面抵抗矩W（）4173918181975145715771121319633903096282236854應力重分布系數321734083239 墩身截面檢算要進行墩身截面檢算，必須先進行荷載組合。根據各種荷載發生的幾率不同，本設計中橋墩的墩身截面檢算將用到以下組合方式計算：① 主力組合計算（）；② 主力加附加力組合計算（）；③ 主力加特殊荷載組合計算，由于后面要進行結構抗震設計及檢算，在此就不做計算。 墩身截面特性墩身截面面積 ==12截面繞垂直彎矩作用面的性心洲的慣性矩：截面抵抗矩： 墩身受壓穩定性檢算橋墩受壓穩定性檢算的計算長度=2（8++）=，本設計的橋墩可能產生彎曲失穩（屈曲）的方向與彎矩作用平面的方向（順橋向）一致，這種情況下也可直接進行截面強度檢算，不再另行檢算在彎矩作用面內的屈曲。現就本設計中墩身受壓穩定性的計算()及縱向彎矩增大系數的計算()列表如下，：墩身受壓穩定為雙孔重載加橋跨恒載的主力組合控制，安全儲備較大，所以不控制橋墩的截面設計。 墩身各截面的縱向檢算墩身截面縱向的應力和偏心一般在主力組合時不控制，故下面考慮主力加縱向附加力對墩身截面分別進行檢算，、： 墩身截面橫向檢算從縱向檢算可知截面強度滿足要求，該橋墩又在直線上，無橫向離心力，且有較大，橫向檢算截面強度會更加富余，故下面僅做墩底截面的主力加橫向附加力的橫向檢算。 主力加橫向附加力時簡化到墩底截面的合力及橫向彎矩增大系數計算表 項目荷載組合橫向（y）單孔輕+橫附258194單孔重+橫附255697雙孔重+橫附258358說 明，由查出，，是順方向平截面邊長6m，則+=故==258442===橫向容許偏心== 所以，橫向容許偏心滿足要求。 小結本設計中橋墩是按171。鐵路橋涵設計基本規范187。擬定的，通過檢算表明：①橋墩縱向偏心滿足要求，墩身強度及受壓穩定也滿足要求；②橋墩橫向幾乎沒有偏心作用；因較大，強度也滿足要求，故對本設計中的直線橋墩可不做橫向檢算。③直線橋各檢算項目的最不利荷載組合情況：墩身受壓穩定性常由雙孔重載主力組合控制；墩身縱向偏心常由單孔輕載主力加縱向附加力控制；墩身應力常由單孔重載或雙孔重載主力加縱向附加力控制。5 樁基礎設計 樁基礎的尺寸擬定由于沿線工程地質條件差，而無碴軌道要求橋梁墩臺基礎的工后沉降量，墩臺均勻沉降不超過20mm，相鄰墩臺間允許沉降差5mm，因此橋梁基礎設計均采用鉆孔灌注摩擦樁，并對樁徑進行大量的經濟技術比選。～。軟土地基設計樁基礎要考慮負摩阻力的影響。所以，本設計中采用低承臺鉆孔灌注