某某中糧祥云國際生活區(qū)基坑支護穩(wěn)定性分析畢業(yè)論文(編輯修改稿)

　

【文章內容簡介】 ff 指出在芝加哥的某工程(H＝)其m＝。對于如何正確地確定m 值，尚缺乏充分的資料。4．支護結構與土相互作用是基坑變形和土壓力發(fā)生變化的根本所在，這方面的研究仍相對薄弱。土壓力的計算是以墻體位移使墻后土進入主動或被動極限平衡狀態(tài)或處于靜止狀態(tài)為基本假定的，作用在圍護墻上的土壓力引起支護墻體變形，圍護墻的變形又使土壓力發(fā)生新的變化，在基坑的開挖、支撐設置施工過程中，圍護墻上的土壓力和墻體位移一直相互作用著。因此，考慮圍護墻與土體共同作用來計算土壓力，以及用動態(tài)土壓力的觀點來預測變形非常必要和迫切。5．另外，目前基坑支護實際設計中還存在支護結構選型不當、變形控制設計等問題。選型不當的根本原因在于對支護結構與土相互作用所具有本質規(guī)律認識不清，因而難以科學合理地作出方案設計。而變形控制設計是指：滿足自身和環(huán)境安全與正常使用狀態(tài)限定條件的，與一定時域內控制變形目標相適應的支護結構體系設計，以及對變形實施控制的技術措施，充分認識圍護結構在開挖過程的變形規(guī)律是進行變形控制設計的基礎。 指導思想、目的及意義 指導思想本文的指導思想為在地勘報告的基礎上，根據場地的工程地質條件、水文地質條件，充分考慮到周邊地層條件，選擇技術上可行,經濟上合理,并且具有整體性好、水平位移小,同時便于基坑開挖及后續(xù)施工的可靠支護措施，通過分析論證選擇合適的基坑支護方案。然后對基坑支護結構進行了具體設計計算，其中包括土壓力計算、人工挖孔樁的設計計算及錨桿的設計計算、穩(wěn)定性驗算。當不能滿足穩(wěn)定性要求的時候，需要重新設計計算或者做必要的處理，直至達到穩(wěn)定性的安全要求。 目的及意義主要目的是掌握基坑支護的設計方法，人工挖孔樁的穩(wěn)定性分析及評價，如何保證基坑的安全可靠、方便施工，并達到經濟的效果。 應解決的主要問題中糧祥云國際生活區(qū)基坑支護主要采用人工挖孔樁、噴錨支護及土釘支護的支護方法。本課題重點解決的問題為對人工挖孔樁的穩(wěn)定性分析及評價，通過計算得出人工挖孔樁的整體穩(wěn)定系數、抗傾覆穩(wěn)定性系數。 完成工作量本次實習是在四川省川建勘察設計院內完成的，實習期為一個月。工地的位置位于成都市三環(huán)路內側，武侯大道右側。我實習的主要工作為資料準備，CAD 工程圖的繪制，對人工挖孔樁的設計及穩(wěn)定性的分析及評價。( 主要工作量如圖 11，技術路線圖如圖 11。 ）表 11 實習完成工作量主要工作 CAD 繪制（幅） 設計內容 計算成果測量放線、設計計算 2人工挖孔樁的設計及穩(wěn)定性的分析及評價整體穩(wěn)定性系數、抗傾覆穩(wěn)定性系數圖 11 技術路線圖第 2 章．場地工程地質條件 地形、地貌及氣象、水文環(huán)境擬建場地位于成都市三環(huán)路武侯立交內側，地貌單元屬岷江Ⅱ級階地。場地地面高程 ～，最大高差約 2m，地形開闊、地勢平坦。該地區(qū)氣候環(huán)境屬四川盆地亞熱帶濕潤氣候，四季分明。年平均氣溫15℃，雨量充沛，年降水量 1200～1300㎜，降雨集中在 5～10 月，峰期在7～8 月，水量占全年降水量的 70%。無霜期長，多年平均無霜期 天。年平均風速 ，風向以北西為主。多年平均氣壓 毫米。雨日多、空氣濕度大、蒸發(fā)量小，年平均蒸發(fā)為 ㎜，占年降水量的76%。 基坑土石層的組成及工程地質性質工程勘察資料顯示，場地表層覆蓋新近人工填土（Q 4ml） ，地基土層由第四系上更新統(tǒng)沖洪積層（Q 3al+pl）成因的粉質粘土、粉土、砂及卵石層組成（詳見圖 21） 。圖 21 基坑地質剖面圖各土石層的發(fā)育分布及工程地質特征如下： 人工填土（Q 4ml）（1）雜填土雜色，松散～稍密，稍濕。以磚瓦塊、混凝土、卵石等建筑垃圾為主，含少量粘性土。該層在場地局部地段分布，層厚 ～ 。（2）素填土黑灰色，灰褐色，稍密，稍濕。主要由粘性土、粉土組成，含少量建筑垃圾及植物根莖。該層場地大部分地段分布，層厚 ～ 。 沖洪積層（Q 3al+pl）（1）粉質粘土褐黃色，可塑～硬塑，局部堅硬，含氧化鐵及鐵錳質結核，呈薄層狀夾于粉土中，該層在場地內局部地段缺失，層厚 ～ 。（2）粉土褐黃色，褐灰色，稍密～密實，以密實為主，稍濕～濕。含氧化鐵、鐵錳質結核及云母碎屑，局部夾薄層粉質粘土，下部漸變成粉砂、細砂。該層場地局部地段分布，層厚 ～。（3）細砂（粉砂）灰黃、青灰色，松散，稍濕。主要成分以長石、石英為主，含少量云母片和其它黑色礦物，含鐵錳質氧化物。該層在場地以尖滅狀分布于卵石頂板之上，局部相變?yōu)榉凵埃瑢雍?～。（4）中砂褐色，褐灰色，松散，稍濕～很濕。以長石、石英云母為主，含少量卵石及粘粒，局部膠結，局部地段相變?yōu)榇稚啊Ｔ搶釉趫龅亓阈堑囟我约鉁鐮罘植加诼咽敯逯希渲饕酝哥R體狀局部分布于卵石層中，層厚～。卵石：褐黃、青灰色，松散～密實，稍濕～飽和。主要以花崗巖、石英巖、灰?guī)r等組成，呈亞圓形，微～中等風化，分選性和磨圓度一般。骨架顆粒粒徑一般 2～8cm，大者可達 20cm 以上，卵石含量約 50%～75%。上部隙間充填粘粒為主，下部以砂粒、礫石充填為主。卵石層頂板埋深～，標高 ～，高差約 7m。 地質構造擬建場地位于成都市三環(huán)路武侯立交內側，地貌單元屬岷江Ⅱ級階地。場地地面最小高程 ，最大高程 ，高差約 2m，場地地形開闊，地勢平坦。 據區(qū)域地質資料和鉆探資料，工程場地所處的地段無構造印跡，地勢平坦正如圖 22 所示的區(qū)內未發(fā)現不良地質作用，場地穩(wěn)定性較好。圖 22 成都平原及周邊構造綱要圖 水文地質條件場地地下水屬第四系孔隙潛水類型，砂卵石層為主要含水層。地下水主要由岷江水系及大氣降水補給，水位隨季節(jié)變化，地下水年變化幅度約 。勘察期間為枯水期，且受附近工地施工降水影響，其穩(wěn)定水位較低，為 ～，標高 ～。根據收集附近場地水文地質條件資料，該場地地下水最高水位埋深 左右，高程。根據成都地區(qū)區(qū)域水文地質資料和已有其它工程降水經驗，建議本場地砂卵石土滲透系數 K 值為 20m/d。為評價場地內地下水的腐蝕性，勘察期于場地載荷試驗孔內采取地下水作水質分析，分析結果詳見水質檢測表 ，與地下水腐蝕性判定成果表 22.據檢測報告，按 GB500212022 表 ～ 進行腐蝕性評價，判明場地地下水對砼結構和鋼筋砼中的鋼筋無腐蝕性，對鋼結構具弱腐蝕性。 表 21 水質分析表無色 無味 微渾 氣味 無 PH 比導電 528mm1分析項P（ ?2B）lmg/C( ?2/1)LolX( ?2/1B)%檢測項目CaCO3lmg/K++Na+ 總硬度 Ca+ 永久硬 度 Mg+ 22 暫時硬 度 陽離子合計 100 負硬度 0Cl 總堿度 SO42 游離 CO2 HCO3 侵蝕 CO2 0CO32 0 0 0 總礦化 度 NO3 陰離子合計 285 100總計 表 22 地下水腐蝕性判定成果表腐 分析項目 測試值 評價標 腐蝕等級 結論蝕對象準SO42（mg/L) 500 無Mg2+(mg/L) 2022 無總礦化度（mg/L) 2022 無PH 值 5 無侵蝕性CO2（mg/L) 0 30 無混凝土結構HCO3(mg/L) 10 無地下水對混凝土結構無腐蝕作用，不需要進行防護混凝土結構中的鋼筋Cl(mg/L) 100 無地下水對混凝土結構中的鋼筋無腐蝕作用，無需加防護PH 值 弱獨立鋼結構Cl+SO42(mg/L) 500 弱地下水對其有弱腐蝕作用應涂以涂料和防腐蝕性介質作為保護 不良地質現象根據區(qū)域地質資料和本次鉆探深度所達范圍內資料，本場地所處的地段無構造印跡，場地穩(wěn)定性較好。該場地的不良地質現象是周邊公路修建時有部分面積的土方被挖走，回填生活垃圾，針對此現象，應予以重視。 地基土石層的物理力學性質場地局部因存在挖填方起伏較大。據 XY100 型植物膠鉆探取樣鑒別和 N120 動探試驗,該層可分為松散、稍密、中密、密實四個亞層。詳見表23表 23 地基土物理力學性質土 名重度γ(kN/m3)承載力特征值fak(kPa)壓縮模量Es(MPa)變形模量E0（Mpa）粘聚力標準值Ck(kPa)內摩擦角標準值φk(186。)泊松比μ雜填土 80 0 5 素填土 100 5 10 粉質粘土 160 30 18 粉 土 120 20 16 細砂 90 0 20 中砂 140 0 25 松散卵石 180 0 30 稍密卵石 350 0 38 中密卵石 600 5 40 密實卵石 800 10 43 第 3 章. 基坑支護設計 基坑支護原理 土釘支護原理土釘的作用機理主要有四種作用：土釘對復合體起骨架約束作用，土釘對復合體起分擔作用，土釘起著應力傳遞與擴散作用，對坡面變形的約束作用。土體的抗剪強度較低，幾乎沒有抗拉強度，但土體具有一定的結構整體性。在土體內放置一定長度和分布密集的錨釘，與土共同作用，形成復合體，可彌補土體強度不足并發(fā)揮錨釘作用。在基坑開挖的邊坡中應用土釘，形成復合墻體，不僅有效地提高土體的整體剛度，又彌補了土體抗拉、抗剪強度的不足、通過相互作用，土體自身結構強度潛力得到充分發(fā)揮，改變了邊坡變形和破壞狀態(tài)、顯著提高了整體穩(wěn)定性。土釘復合墻體與素土承載力相比，更為重要的是，素土坡面出現網狀裂縫，沉降急劇增大，邊坡突然崩塌。而土釘復合墻體，延遲了塑性變形階段，明顯地為漸進性變形和開裂，逐步擴展，直至喪失承載能力，但不發(fā)生整體性崩塌。土釘復合墻體產生這種性狀，是通過錨釘與土體相互作用實現的，這種作用一方面體現錨釘與土界面間阻力的發(fā)揮程度，另一方面由于錨釘與土體剛度比相差很大，所以在復合墻體進入塑性階段后，錨釘自身作用增強，從而改善了復合體塑