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唐山市宏遠(yuǎn)公司辦公樓建筑框架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)畢業(yè)設(shè)計(jì)論文(編輯修改稿)

2026-07-19 21:18 本頁面

　

【文章內(nèi)容簡介】（）= kNmM2=P2e2=（）=m3），對(duì)于1層, q1包括梁自重和其上橫墻自重，為均部荷載。=， ==， =P1=P2=集中力矩：M1=P1e1=（）=mM2=P2e2=（）=mb、活載計(jì)算1）對(duì)于第4層=2=, =2=P1=[()2+]2=P2=(++)2=集中力矩：M1=P1e1=（）=mM2=P2e2=（）=m同理在屋面雪荷載作用下：==, ==P1= P2=集中力矩：M1=P1e1=（）=mM2=P2e2=（）=m2)對(duì)于2～3層=, =2=P1=[()2+]2=P2=(++)2=集中力矩：M1=P1e1=（）=mM2=P2e2=（）=m3)對(duì)于1層=, =2=P1=[()2+]2=P2=(++)2=集中力矩：M1=P1e1=（）=mM2=P2e2=（）=m將以上的結(jié)果匯總見下表313 、314表314橫向框架恒載匯總表層次////P1/KNP2/KNM1/ kNmM2/ kNm4231表315橫向框架活載匯總表層次//P1/KNP2/KNM1/ kNmM2/ kNm4231c、內(nèi)力計(jì)算梁端，柱端彎矩采用二次分配法計(jì)算。 b， b，對(duì)彎矩、剪力、軸力符號(hào)規(guī)定，桿端彎矩以繞桿順時(shí)針方向旋轉(zhuǎn)為正，節(jié)點(diǎn)彎矩彎矩以繞節(jié)點(diǎn)逆時(shí)針方向旋轉(zhuǎn)為負(fù)，桿端剪力以繞桿件順時(shí)針方向旋轉(zhuǎn)為正，柱軸力以受壓為正。（M單位：kNm）恒荷載作用下（M單位：kNm）活荷載作用下（單位：kNm）（單位：kNm）梁端剪力及柱軸力計(jì)算恒載作用下：梁端剪力（）式中：Vq——梁上荷載引起的剪力之和，　　　（）Vm——梁端彎矩引起的剪力，（）柱軸力（）式中：Ｖ—— 梁端剪力；恒載作用下梁端剪力及柱軸力計(jì)算見表316以第四層為例進(jìn)行計(jì)算：　　　（1）梁端剪力的計(jì)算a：梁上荷載引起的剪力 AB跨 VA=VB=+[+（）]= BC跨 VB=VC=+=b：梁端彎矩引起的剪力 AB跨 VA=VB=（35+）/= BC跨 VB=VC=0KNc：總剪力 AB跨 VA== VB== BC跨 VB=VC=（2）柱軸力的計(jì)算A柱上端的軸力 N頂=+= 下端的軸力 N底=+=B柱上端的軸力 N頂=++= 下端的軸力 N底=+=表316恒載作用下梁端剪力及柱軸力單位(KN)層次荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱VA=VBVB=VCVA=VBVB=VCVAVBVCN頂N底N頂N底403020101042活載作用下：活載作用下梁端剪力及柱軸力計(jì)算見表317以第四層為例進(jìn)行計(jì)算：　　　（1）梁端剪力的計(jì)算a：梁上荷載引起的剪力 AB跨 VA=VB= [+（）]= BC跨 VB=VC==b：梁端彎矩引起的剪力 AB跨 VA=VB=（+）/= BC跨 VB=VC=0KNc：總剪力 AB跨 VA== VB== BC跨 VB=VC=（2）柱軸力的計(jì)算A柱 N頂= N底=+=B柱 N頂= N底=++=表317活載作用下梁端剪力及柱軸力單位(KN)層次荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱VA=VBVB=VCVA=VBVB=VCVAVBVCN頂N底N頂N底40307777201 0 本工程的框架為二級(jí)抗震等級(jí)。本框架的抗震設(shè)防烈度為8度，考慮三種內(nèi)力組合，+，++，+，對(duì)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)不起控制作用，故不予考慮。各層梁的內(nèi)力組合結(jié)果見表318，表中SGk、SQk兩列中的梁端彎矩M為經(jīng)過調(diào)幅后的彎矩（）。下面以第1層AB跨梁考慮地震作用的組合為例，說明各內(nèi)力的組合方法。對(duì)支座負(fù)彎矩按相應(yīng)的組合情況進(jìn)行計(jì)算，求跨間最大正彎矩時(shí)，可根據(jù)梁端彎矩組合值及梁上荷載設(shè)計(jì)值，由平衡條件確定。VA=（MA+MB）/l++（1α）lq2 （）（2q1+q2）αl≤0，說明x≤αl，其中x為最大正彎矩截面至A支座的距離，則x可由下式求解：VA （）將求得的x值代入下式即可得跨間最大正彎矩值：Mmax=MA+（1/6）（x3/αl）q2 （）（2q1+q2）αl0，說明xαl，則x= （VA+）/（q1+q2）（）Mmax=MA+（q1+q2）x2+[x（1/3）αl] （）若VA≤0，則Mmax=MA同理，可求得三角形分布荷載和均布荷載作用下的VA、x 和Mmax的計(jì)算公式VA=（MA+MB）/l++ （）x由下式解得：xq1+（x2/l）q2=VA （）Mmax=MA+（1/3）（x3/l）q2 （）第1 層：AB跨對(duì)于本框架，梁上荷載設(shè)計(jì)值：q1=== kN/mq2=（q2+）=（+）= kN/m左震： VA =（+）/++（） = kN0則Mmax發(fā)生在左支座。Mmax = MGk=（+）= kNmγREMmax == kNm右震：VA =（+）/+q1+（） q2=（2+）=〉0x=（+）/（+）= 說明Mmax發(fā)生在右支座Mmax = MGk=（+）= kNmγREMmax == kNmBC跨：梁上荷載設(shè)計(jì)值：q1′== kN/mq2′=（+）= kN/m左震=右震VA =（MA+MB）/l++ =（+）/++=＜0則Mmax發(fā)生在左支座。Mmax = MGk=（+）=mγREMmax == kNm同理可得其它各層的彎矩值。第1層：AB凈跨：ln=（）Vcb=+左震：Mbl=mMbr=mV= kN右震：Mbl=mMbr=mV= kNBC跨凈跨：ln== Vcb=+左震=右震Mb=mV=框架梁內(nèi)力組合見表318表318框架梁的內(nèi)力組合層次截面位置內(nèi)力SGkSQkSEk(1)SEk(2)γRe[（SGk+）+] ++V=γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb]左震右震1AMVB左MVB右MV跨間MABMBC2AMVB左MVB右MV跨間MABMBC3AMVB左MVB右MV跨間MABMBC4AM28VB左MVB右MV跨間MABMBC 取每層柱頂和柱底兩個(gè)控制截面，按前述方法進(jìn)行組合，組合結(jié)果及柱端彎矩值的調(diào)整見表31222。1. A柱柱端彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整：第4層：按抗震規(guī)范，無需調(diào)整。第3層：柱頂軸壓比N/(fcA)=103/(500500)= 不用調(diào)整；柱底軸壓比N/(fcA)=103/(500500)= 不用調(diào)整；。第2層：柱頂軸壓比N/(fcA)=103/(500500)= 〉。可知，一、二層柱端組合的彎矩設(shè)計(jì)值應(yīng)符合下式要求：ΣMc=ηcΣMb （）注：ΣMc為節(jié)點(diǎn)上下柱端截面順時(shí)針或逆時(shí)針方向組合的彎矩設(shè)計(jì)值之和，上下柱端的彎矩設(shè)計(jì)值可按彈性分析分配。 ΣMb為節(jié)點(diǎn)左右梁端截面順時(shí)針或逆時(shí)針方向組合的彎矩設(shè)計(jì)值之和。Ηc為柱端彎矩增大系數(shù)。邊橫梁總彎矩：第1層：MAr＝+＝ kNm第2層：MAr＝+＝ kNmA柱上下兩端彎矩：第1層：柱底 +＝ kNm 柱頂 +＝ kNm第2層：柱底 +＝m A柱彎矩調(diào)整如下：第1層： (+）＝m (+）＝m第2層： (+）＝m ：第4層：按抗震規(guī)范，無需調(diào)整。第3層：柱頂軸壓比N/(fcA）=103/(500500）= 不用調(diào)整；柱底軸壓比N/(fcA）=103/(500500）= 不用調(diào)整；第2層：柱頂軸壓比N/(fcA）=103/(500500）= 〉。B節(jié)點(diǎn)左右梁端彎矩計(jì)算第1層：MAl＝+＝ kNm MAr＝＝mB 柱上下兩端彎矩第1層：柱底＝ kNm 柱頂 +＝ kNm第2層：柱底＝ kNmB柱彎矩調(diào)整如下：第1層：柱底(+)(+)＝m 柱頂(+)(+)＝m第2層：柱底(+)(+)＝m表319橫向框架A柱彎矩和軸力組合層次截面內(nèi)力SGkSQkSEk（1）SEk（2）γRe[（SGk+）+] ++MmaxMM12NNminNmax四層柱頂MN174435柱底MN三層柱頂MN77柱底MN77二層柱頂M

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