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某辦公樓框架結構建筑結構設計畢業(yè)論文(編輯修改稿)

2026-07-19 21:35 本頁面

　

【文章內容簡介】 B左M V B右M V 2AM V B左M V B右M V 1AM V B左M V B右M V 跨間最大彎矩的計算：以第一層AB跨梁為例，說明計算方法和過程。計算理論：根據梁端彎矩的組合值及梁上荷載設計值，由平衡條件確定。若VA（2q1+q2）al/2≤0，說明x≤al，其中x為最大正彎矩截面至A支座的距離，則x可由下式求解：VAq1xx2q2/（2al）=0將求得的x值代入下式即可得跨間最大正彎矩值：Mmax=MA+VAxq1x2/2x3q2/（6al）若VA（2q1+q2）al/20，說明xal，則x=（VA+alq2/2）/（q1+q2）可得跨間最大正彎矩值：Mmax=MA+VAx（q1+ q2）x2/2+alq2（xal/3）/2若VA≤0，則Mmax=MA2）VA= （MA+MB）/l+q1l/2+q2l/4 x可由下式解得： VA=q1x+x2q2/l可得跨間最大正彎矩值：Mmax=MA+VAxq1x2/2x3q2/3l第1層AB跨梁：梁上荷載設計值：q1== KN/m q2=（+6）= KN/m左震： MA=mMB=mVA= （MAMB）/l+q1l/2+（1a）lq2/2 =（+）/6+6/2+6/3= KN0則Mmax發(fā)生在左支座，Mmax ==（+）= KNmγReMmax== KNm右震： MA=mMB=mVA = （MAMB）/l+q1l/2+（1a）lq2/2=（+）/6+6/2+6/3= KN（2+）0，故xal=l/3=x =（VA+alq2/2）/（q1+q2）=（+）/（+）= Mmax =MA+VAx（q1+q2）x2/2+alq2（xal/3）/2=+（+）（）2/2+（）/2= KNm γREMmax== KNm 其它跨間的最大彎矩計算結果見下表：跨間最大彎矩計算結果表層次123跨ABBCABBCABBCMmax層次456跨ABBCABBCABBCMmax梁端剪力的調整：抗震設計中，其梁端剪力設計值應按下式調整：V=γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb]（1）對于第6層， AB跨：梁上荷載設計值：q1== KN/m q2=（+6）= KN/m V Gb=6/2+ ln== m左震： M lb=mM rb=mV =γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb]=[（+）/+]= KN右震： M lb=mM rb =mV=γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb]=[（+）/+]= KNBC跨：：梁上荷載設計值：q1== KN/m q2=（+*）= KN/m V Gb=+ ln== m左震： M lb= M rb=mV =γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb]=[2+]= KN右震： M lb= M rb=m V=γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb] =[2+]= KN（2）對于第15層，AB跨： q1== KN/mq2=（+6）= KN/mV Gb=6/2+BC跨： q1== KN/mq2=（+）= KN/mV Gb=+剪力調整方法同上，結果見各層梁的內力組合和梁端剪力調整表。四、框架柱的內力組合：取每層柱頂和柱底兩個控制截面，組合結果如下表：橫向框架A柱彎矩和軸力組合層次截面內力SGk調幅后SQk調幅后SEk（1）SEk（2）γRe[（SGk+）+] ++MmaxMM12NNminNmax6柱頂M N 柱底M N 5柱頂M N 柱底M N 4柱頂M N 柱底M N 3柱頂M N 柱底M N 2柱頂M N 柱底M N 1柱頂M N 柱底M N 橫向框架B柱彎矩和軸力組合層次截面內力SGk調幅后SQk調幅后SEk（1）SEk（2）γRe[（SGk+）+] ++MmaxMM12NNminNmax6柱頂M N 柱底M N 5柱頂M N 柱底M N 4柱頂M N 柱底M N 3柱頂M N 柱底M N 2柱頂M N 柱底M N 1柱頂M N 柱底M N 五、柱端彎矩設計值的調整：A柱：第6層，按《抗震規(guī)范》，無需調整。第5層，柱頂軸壓比[uN] = N/Ac fc=103/=，無需調整。柱底軸壓比[uN] = N/Ac fc=103/=，無需調整。第4層，同理也無需調整。第3層，柱頂軸壓比[uN] = N/Ac fc=103/=。可知，一、二、三層柱端組合的彎矩設計值應符合下式要求：ΣMc=ηcΣMb注：ΣMc為節(jié)點上下柱端截面順時針或逆時針方向組合的彎矩設計值之和，上下柱端的彎矩設計值可按彈性分析分配。ΣMb為節(jié)點左右梁端截面順時針或逆時針方向組合的彎矩設計值之和。ηc柱端彎矩增大系數(shù)。橫向框架A柱柱端組合彎矩設計值的調整（相當于本層柱凈高上下端的彎矩設計值）層次654截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底γRE（ΣMc=ηcΣMb） γREN 321柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底 B柱：第6層，按《抗震規(guī)范》，無需調整。經計算當軸力N=fc Ac=6502/103= KN 時，方符合調整的條件，可知B柱調整圖如下：橫向框架B柱柱端組合彎矩設計值的調整層次654截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底γRE（ΣMc=ηcΣMb） γREN 321柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底 508 六、柱端剪力組合和設計值的調整：例：第6層：恒載SGk =（M上+M下）/h=（）/=活載SQk =（M上+M下）/h=（）/=地震作用SEk =（M上+M下）/h=（+）/=調整：（+）/= 橫向框架A柱剪力組合與調整（KN）層次SGkSQkSEk1SEk2γRe[（SGk+）+] ++V=γRe[ηvc（M bc +M lc）/hn ]126 5 4 3 2 1 同理：橫向框架B柱剪力組合與調整（KN）層次SGkSQkSEk1SEk2γRe[（SGk+）+] ++V=γRe[ηvc（M bc +M lc）/hn ]126 5 4 3 2 1

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