框架在豎向荷載作用下的內力分析畢業論文(編輯修改稿)

　

【文章內容簡介】 2+1+1=—1+1+=— 中間節點6++1=—5++1+1= 4++1+1=3++1+1=2++1+1=1++1+= 恒載及活載作用下的彎矩分配圖75 恒載作用下的彎矩分配圖 活載及活載作用下的彎矩分配圖76 活載作用下的彎矩分配圖圖77 恒載作用下的彎矩圖圖78 活載作用下的彎矩圖表781豎向恒荷載下梁彎矩塑性調幅（）樓層AB跨BC跨左端中間右端左端=右端中間MMMMMMMMMM654321注: 彎矩符號順時針為正, ’為調幅后的彎距。表782豎向活荷載下梁的塑性調幅樓層AB跨BC跨左端中間右端左端=右端中間MM’MM’Mv M’MM’MM’654321注: 彎矩符號順時針為正。表格中M為前圖中彎矩經過再次分配所得。均布荷載下: =M右M左 V’=V—qb/2 b=400mm/b =450mm表791 恒載作用下梁端剪力部位層次q(KN/m)L(m)(KN)∑M/L(KN)(KN)(KN)(KN)(KN)邊跨654321中跨605040302010表792 活載作用下梁端剪力部位層次Q(KN/m)L(m)(KN)∑M/L(KN)(KN)(KN)(KN)(KN)邊跨654321中跨中跨 6053033430333303323033130①縱向荷載匯集： 邊柱： =18+26++26+()= KN =+26+26+()+()++()= KN 中柱： =26+26+26+(+)+()= KN=26+26+26+()+()()+(+)+()= KN ②柱子自重： =27= KN =27= KN表7101恒載作用下邊柱產生的軸力和剪力層截面橫梁剪力（KN）縱向荷載（KN）柱重（KN）（KN）邊柱軸力（KN）邊柱剪力（KN）61—12—253—3124—445—56—637—78—829—1910—10111—1112—12表7102 恒載作用下中柱產生的軸力和剪力層截面橫梁剪力（KN）橫梁剪力（KN）縱向荷載（KN）柱重（KN）（KN）中柱軸力（KN）中柱剪力（KN）61—12—253—34—445—56—637—78—829—910—10111—112—12說明：① 假定外縱墻受力荷載完全由縱梁承受。② 為本層荷載產生的軸力。表7102活載作用下柱產生的軸力和剪力層截面（KN）縱向荷載（KN）邊柱軸力(KN)邊柱剪力(KN)(KN)(KN)縱向荷載(KN)中柱軸力（KN）中柱剪力(KN)61—12—2表7102（續）層截面（KN）縱向荷載（KN）邊柱軸力(KN)邊柱剪力(KN)(KN)(KN)縱向荷載(KN)中柱軸力（KN）中柱剪力(KN)53—34—445—56—637—78—829—910—10111—1112—12 :不考慮地震作用 ++ +++考慮地震作用 +梁端正彎矩組合公式:不考慮地震作用考慮地震作用梁跨中正彎矩組合公式:不考慮地震作用++ +++考慮地震作用 +梁端剪力組合公式:不考慮地震作用++ +++考慮地震作用 + 最大彎矩對應的軸力和剪力：不考慮地震作用++ +++考慮地震作用+最大軸力對應的彎矩：不考慮地震作用++ +++考慮地震作用+ 最小軸力對應的彎矩：不考慮地震作用考慮地震作用①梁端負彎矩的塑性調幅（前面已經完成）彎矩調幅即將框架梁支座處的負彎矩乘以一個小于己于1的系數,稱為調幅系數。框架梁端負彎矩調幅實際是在豎向荷載作用下考慮框架梁的塑性內力重分布《混凝土高規》對調幅系數作了規定，并規定豎向荷載作用下的彎矩應先調幅，再與其他荷載效應進行組合。～；。 支座負彎矩降低后，跨中彎矩應加大，應按靜力平衡條件計算調幅后梁的跨中彎矩值。這樣，在支座出現塑性鉸后，不會導致跨中截面承載力不足。梁跨中彎矩應滿足下列要求： （81） （82） 式中 、——分別為調幅后梁兩端負彎矩及跨中正彎矩； ——按簡支梁計算的跨中彎矩。②將梁端柱軸線處的彎矩調整為控制截面處的彎矩無論采取何種內力分析方法，所得到的框架梁端彎矩均為柱軸線處彎矩，截面配筋計算時，應采用構件端部截面（柱邊緣截面）的彎矩，而不是柱軸線處的彎矩，因而，在內力組合前應將梁端柱軸線處的彎矩調整為梁控制截面處的彎矩。梁控制截面處（柱邊緣截面）的彎矩可按下式求得: （83）式中 ——柱軸線處的彎矩； ——梁控制截面處的彎矩； ——按簡支梁計算的支座處剪力； ——支座（柱）寬度。表831水平地震作用下AB跨梁控制截面內力水平地震作用下AB跨梁控制截面內力層數654321Vb左端MM39。右端MM39。跨中M表832水平地震作用下BC跨梁控制截面內力水平地震作用下BC跨梁控制截面內力層數654321Vb左端MM39。右端MM39。跨中M000000表833風作用下AB跨梁控制截面內力風作用下AB跨梁控制截面內力層數654321Vb左端MM39。右端MM39。跨中M表834風作用下BC跨梁控制截面內力風作用下BC跨梁控制截面內力層數654321V10b左端MM39。右端MM39。跨中M表835豎向荷載下AB跨梁左端控制截面處的內力豎向荷載下AB跨梁左端控制截面處的內力層數654321b恒載MV39。M39。活載MV39。M39。重力荷載MV39。M39。表836豎向荷載下AB跨梁右端控制截面處的內力豎向荷載下AB跨梁右端控制截面處的內力層數654321b恒載MV39。5353M39。活載MV39。M39。重力荷載MV39。M39。表837豎向荷載下BC跨梁左端控制截面處的內力豎向荷載下BC跨梁左端控制截面處的內力層數654321b恒載MV39。8888M39。活載MV39。3333M39。重力荷載MV39。M39。圖831 水平地震作用下的彎矩圖圖832 風荷載作用下的彎矩圖圖833 豎向恒載作用下的彎矩圖圖834 豎向活載作用下的彎矩圖 內力組合（1）梁端最大負彎矩和剪力的組合無地震作用時的組合:①永久性荷載效應起控制作用時: + =+ ②可變荷載效應起控制作用時,因永久性荷載產生的彎矩與樓面活荷載產生的彎矩及風荷載產生的彎矩方向相同,屬于永久性荷載效應對結構不利情況,取,故: +()+ 或 +()+ =+()+ 或 =+()+