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水泥和混凝土的研究土木工程外文翻譯(編輯修改稿)

2026-07-20 06:14 本頁面

　

【文章內容簡介】 500和600 176。 C作用后，單軸抗壓強度（，，，，）分別是原抗壓強度在20176。C （），，。而。但是，單軸拉伸強度（，，，，）分別為原來抗拉強度（），，，，。上述的討論表明，與其他溫度比較，單軸抗壓強度FCT 200 176。 C和300176。 C后是增加的。但是，單軸抗拉強度fct是逐步隨著溫度的升高而降低。因此，溫度約400 176。C是極限強度的關鍵。FC ，FCT分別是正常溫度和其他不同溫度下有減摩墊的單軸壓縮強度。從表2也能看出，雙軸σ3f在相應的應力比α = σ2/σ3 = 1下高于所有溫度的。此外，應力比對σ3f /的影響程度不同溫度下是不同的。例如，當σ2/，經正常溫度20和高溫200 ， 300， 400， 500 ， 600℃作用后， σ3f（，，，，，）的值分別為高溫下單軸抗壓強度（），，，。但是，它們是相應的溫度作用后單軸強度（，，，，），，，，。Kupfer博士，高野，米爾斯和齊默爾曼進行了雙向混凝土強度試驗。Kupfer博士與赫爾穆特的雙軸抗壓強度測試結果是，當200毫米 200毫米50毫米的標本的刷軸承被用來作為減摩墊壓板。高野山的測試結果是，測試有兩個樹脂片硅和油脂的100毫米立方樣本，當最大負荷力的方向和投射方向平行時，；米爾斯和齊默爾曼的實驗結果是。圖6的a,b分別顯示了HSHPC在不同溫度前后的中間應力比α = σ2/σ3三軸抗壓強度f和σ3f （和）單軸抗壓強度的比值之間的關系。從圖6 a可以看到，最大強度σ3f對應的間應力比大約是α = 。在相同的溫度下，σ3f的變化依賴于應力比。此外，影響σ3f變化的應力比曲線約是一個拋物線狀曲線。如圖6a所示，很明顯，600℃ 之后，σ3f/fc所有的應力比下的值都高于1。從圖6 b可以看到，相同溫度下三軸σ3f比相應的單軸抗壓強度高得多。此外，σ3f/應力比的影響程度不同溫度下是不同的。并且，三軸壓縮下逐漸增加的程度遠遠高于雙軸壓縮。比如，當σ2/，在每一個溫度三軸壓縮強度是最大的。 σ3f（，，，，，）的值在受到正常溫度20度和高溫200， 300 ，400 ，500和600 176。 C作用后單軸抗壓強度（）分別為單軸抗壓強度（），，，。不過，在相應的溫度下，它的值分別是（，，，，），，，，。同時，在常溫下，論文中σ3f/fc增加的比例低于參考文獻中的NSC。上述討論表明，與其他溫度相比，單軸抗壓強度在200攝氏度和300攝氏度之后增加了；但的值減小了。相應地，HSHPC的剛度比其他高溫后要高。因此，雙軸壓縮下增加的程度除了應力比以外，還依賴于混凝土高溫作用后的剛度。高溫后混凝土的剛度越大，其雙軸壓縮下增加的程度越少（注：是不同溫度下帶有減磨墊的單軸壓縮強度）。圖 4：不同溫度下，多軸應力狀態下HSHPC的失效模型因此，通過上述的討論，它表明，從多軸到單軸，抗壓強度逐漸增加的程度依賴于應力比，應力狀態和不同溫度作用后HSHPC的剛度；在200 176。 C和300℃之后，單軸抗壓強度增加了，并且，剛度很高，但的值減小了。因此，多軸壓縮下逐漸增加的程度取決于不同溫度和應力比作用后的混凝土剛度。其剛度越大，則增加的倍數越少（論文提出的所謂的“脆性剛度”在此被定義為“普通HSHPC的強度在不同的溫度后增加“）。失效標準基于表2顯示的強度特性的實驗結果和失效的包絡面理論分析，本論文提出了新的失效標準。提出的拉伸壓縮的公式如下所示：（1）其中，通過表2中混凝土的失效特點的實驗結果可以確定這些參數；此外，，和可以根據以下公式得到：=（2）=，（3）圖 5 多軸應力狀態下不同溫度對／的影響：其中是八面體正應力。和分別是八面體剪應力在不同溫度下的拉伸壓縮參數。根據混凝土拉壓經絡包絡面的失效特點得到的參數如下所示：（1）沿著這三個方向（即：），在相等的拉伸負載下，拉伸壓縮力和靜態應力是同一個公式，就是：C1=C2=。其中，C是三軸抗拉強度與單軸抗壓強度相等的概率；也就是故障包絡面和拉伸壓縮經絡和靜水壓力軸之間的交叉點的坐標值；和分別表示單軸和三軸拉伸強度；是和的比例系數。（2）隨著靜水壓力的下降，偏平面逐漸變成一個圓的形狀（）（5）其中，是靜水壓力；是偏應力；此外。最大值和最小值分別當時出現。（3）當靜水壓力逐漸達到最高值時，偏面大約是三角形()方程（1）轉化為如下的形式：

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