pex7501060復擺顎式破碎機的設計畢業論文(編輯修改稿)

　

【文章內容簡介】 我們選擇 45度 若改變的大小，則動顎上、下行程都將改變。增大，則上下行程都將變大，特性值m得以改善。但卻不能過度增大，因受到動顎行程與最小排料口間的固有比值的限制。由偏心距e的公式轉換，得：=sin 肘板支撐角=sin = ?。?21176。 由資料[1] =為加工方便，取1006第4章 顎式破碎機工作參數的計算偏心軸的轉速的計算 圖3－5 確定顎式破碎機的轉數當動顎擺動一次時，從破碎腔中排出的破碎產品是斷面為梯形的棱柱體(圖3－5)。棱柱體下部的寬度等于排礦口的最小寬度。而上部的最大寬度等于，為動顎下端的行程。棱柱體的高度為:偏心軸的轉數理論計算公式：式中 ――動顎下端的擺動行程(cm)――主軸轉速(r/min)――嚙角 生產能力是指破碎機在單位時間里所能破碎礦石的數量。它與礦石性質，破碎機的類型，以及操作條件等因素有關。除上述公式外，顎式破碎機的生產率常用下列經驗公式計算：據資料[3] ：根據其要求，生產處理特定抗壓強度的礦物，選用下式計算。 當處理不大于350MPA的礦物時,其生產率計算 電動機的選擇要根據動力源和工作條件，首先要滿足的就是所需功率要求。根據設計目的，復擺顎式破碎機是為了破碎中等硬度的各類礦石或巖石。破碎機所需要的功率，主要是用來破碎礦石和克服機器本身的摩擦損失。工作時產生巨大的破碎力，破碎礦石所需要的功率約占整個功率消耗的70%。復擺顎式破碎機的需要的功率P與很多因素有關，例如：規格（BL）、偏心軸轉速n、嚙角a、動顎下端水平行程s、偏心距r、以及破碎機的物理機械性能、粒度特征、破碎齒板表面形狀和齒形參數等，都會影響功率消耗。由于影響破碎機功率因素很多，要想用一個公式精確地進行計算是很困難的。迄今，一些功率計算公式大多屬于經驗公式的范疇。經驗公式1 N=18LHen=經驗公式2 N=CLB式中：L B：破碎機進料口的長和寬。 厘米 C： 跟進料口大小決定的系數 當取時系數時,N=CLB=,當取時的系數時,N=CLB=,二者差異較大,查詢目前類似型號的750*,二公式均有其局限性,故選擇其二者平均值106千瓦.故取大于106千瓦的電動機電動機選擇取大值106千瓦以上電動機.從YZR 以及YZ系列冶金起重三相異步電機中選擇,經過篩選,只有YZR335M10型電動機符合要求.其參數為:30分鐘內額定功率110KW,轉速581,當等效啟動次數量每小時小于6次時,該電動機完全符合其要求.電動機轉速平均為581轉/分,最適宜偏心距轉速為183轉/分,破碎機使用普通V帶傳動,其功率為可知,110KW,轉速可知,最大轉速581轉/分傳動小輪基準直徑,其轉速為581轉,則查閱表格,選擇皮帶型號:D1=450~560的D型皮帶最符合其功率轉速的要求第5章 顎式破碎機的結構設計 主軸也即偏心軸，是顎式破碎機最重要的零部件之一。主軸的選取首先應考慮其強度，然后才是主軸的材料選取。再考慮軸承定位，裝卸方便等因素。偏心軸的設計偏心軸是顎破最主要的部分之一，它支撐皮帶輪，飛輪動顎，讓動顎按照自己的軌跡運動，同時傳遞破碎機需要的功率。軸的初步計算偏心軸是顎破碎機的主要部件，它用于支撐皮帶輪，飛輪，同時傳遞破碎機所需要的功率。工作時，偏心軸受到很大的扭力，彎矩。由于偏心距不大，在強度計算上可以按照直軸處理。按照扭力確定軸的最小直徑：扭矩與轉速n以及輸入功率N有如下關系：為扭矩，千克厘米，N為千瓦數，值為110，n為轉動速度，值為183轉/分值為57404取得軸的直徑為d（厘米）則：軸所受的扭轉剪應力許用應力由上式得式中A為隨許用應力變化的系數，可以由它得到常用材料的載荷選擇。A值選擇：A=7~9用于無軸向載荷重載短軸 A=10~11用于無軸向載荷低速中間軸 A=12~14無軸向載荷多交點軸 A=15~16圓錐或者斜齒軸 A=17~18蝸輪，螺旋齒等大載荷震動 A=19~20傳動中有大過載的軸顎式破碎機的偏心軸承受很大切應力，并運轉過程中載荷并不平均，所以取A=19~20，取19，取值為20。（厘米）約等于188mm取19厘米，故：軸的結構設計根據初步計算的尺寸，顎破偏心軸上的結構主要另件是動顎，皮帶輪，飛輪，軸承，他們相互位置由軸肩，擋圈確定。軸各個長度的確定軸最小一般輪客長度在1~2d之間選擇，輪殼配合部分比輪殼段2~3mm偏心軸材料的選擇：按照JB138874標準中規定150 250~400 600不得低于YB671 45號鋼，而600 900~900 1200不得低于40Cr鋼，本機750 1060符合40Cr鋼材料要求。由YB671，Q/ZB6173查得40Cr機械性能總得來說，理論最小軸徑為188cm，但是實際需要擴大，而40Cr的材料則能夠滿足其載荷要求。 電動機轉速平均為581轉/分,最適宜偏心距轉速為183轉/分,其功率為可知,110KW,轉速可知,最大轉速581轉/分傳動小輪基準直徑,其轉速為581轉,則查閱表格,選擇皮帶型號:D1=450~560的D型皮帶最符合其功率轉速的要求D型皮帶在時傳動功率的增量,~,則V帶根數確定時使用算式 單根V帶傳動基準查閱表格可知道,~6跟要求,但是粗算值過于接近6,=,從動輪與小輪距離過近則包角系數減少,則效率降低,故適當延長兩輪之間距離. V帶長度計算:小帶輪基準適合D帶的有355~800mm,當小帶輪轉速n近于600轉時,采用450mm的小帶輪最為適宜,.查表得=,皮帶輪最小長度約為,然而最小長度是不可取的,~2米額外長度,.=5824查閱表格,當D號皮帶在長度約為6000時的長度系數為+()查閱表格,當D帶在當前傳動角落小于110 時,取100 而附著角度計算方面,得最小包角系數約為110度,查閱表格=,則確定皮帶根數,取6根.大帶輪設計，采用孔板式。 根據兩端平衡方式，帶輪和飛輪應當比重為1比1，而帶輪需要開6條適合所選擇皮帶傳動的槽，具體情況應當根據圖紙繪制情況準備。5．4飛輪的設計計算 設動顎在空行程和部分無負荷的工作行程時間秒內的功率消耗為千瓦，動顎在工作行程的破碎時間秒內的功率消耗為千瓦，電動機的額定功率為千瓦，并且。 動顎在秒時間內，的情況下，多余的功率就使飛輪的能量增加。如果在空轉階段開始時，飛輪的角速度等于，在空轉階段終了時，飛輪的角速度增為。在有載運轉的情況下，飛輪就輸出能量，飛輪的角速度就由降至。由此，可以列出空轉時功的平衡方程式：或 則飛輪儲存的能量為： ()設空轉時的功率消耗，稱損失系數。故式中是考慮摩擦損失的機械效率。簡擺顎式破碎機取低值，復擺顎式破碎機可取高值。由此，公式()可改寫為:則飛輪的轉動慣量為:根據理論力學知飛輪的飛輪矩為:則得飛輪重量的計算公式: ()式中――重力加速度，； ――飛輪的直徑；――飛輪的平均角速度，即偏心軸的角速度。――速度不均勻系數，對于大型顎式破碎機，可取；對于中小型顎式破碎機可取。對于復擺顎式破碎機，空轉的時聞和有載運轉的時間可以近似地認為是相等的。偏心軸回轉一周的時間秒，則秒。將上述各值代人公式()中，簡化并整理后得:飛輪制造形式選擇:飛輪形式飛輪圓周速度許可植(米/秒)鑄鐵飛輪輪緣輪幅整鑄30~50輪緣輪幅分鑄45~55鋼制飛輪輪緣輪幅整鑄40~60整鑄盤型飛輪70~90軋鋼制盤型飛輪100~120,故可以選擇輪緣輪幅整鑄的鑄鐵飛輪.顎破中皮帶輪起到飛輪的作用，可以求得輪緣厚度H對于鑄鐵飛輪，r=7000為減少占地面積，得到飛輪機大帶輪數據：質量均為1357千克輪緣寬100mm，直徑1427mm 復擺顎式破碎機是以平面四桿機構為工作機構，而以連桿為運動工作件的機械。圖51是動顎板上各點的運動軌跡(連桿曲線)。由圖可知，A點作圓周運動，B點受推動板的約束為繞點擺動的圓弧線，其余各點的軌跡為扁圓形，從上到下的扁圓形愈來愈扁平。上面的水平位移量約為下部的115倍，垂直位移稍小于下部，就整個顎板而言，垂直位移量約為水平位移量的2～3倍，工作時，曲柄處于區是完全工作行程；處于區，上部靠前下部靠后，在區是空回行程；在區是上部靠后下部靠前?！宇€板上各點的運動軌跡動顎具有的這些運動特性決定了它的性能：(1)動顎的平面復雜運動，時而靠近固定的定顎板，時而離開，形成一個空間變化的破碎室，料塊主要受到壓碎，伴隨著研磨、折斷作用。(2)這種運動使料塊受到向下推動的力，圖52是料塊在顎板之間的受力情況。料塊在破碎室得到破碎，破碎后的料塊由排料口排除?！×蠅K在顎板之間的受力分析 動顎是支撐齒板且直接參與破碎礦石的部件。尾部承受推力板傳遞過來的動力和強大破碎力，頂部又受主軸施加的周期性沖擊載荷。因此要求有足夠的強度和剛度，其結構應該堅固耐用。 動顎一般采用鑄造結構。為了減輕動顎的重量，國外也有采用焊接結構，由于其結構復雜，因此對焊接工藝的要求較高。國內尚未使用焊接結構動顎。按照結構特點，可把動顎分成箱型結構與非箱型加強結構兩種箱形結構. 承受載荷大，節省金屬。但鑄造比較困難，多用于大型顎式破碎機?！癊”形結構： 在動顎推力板一側有三道加強筋，加強推力板支撐座上易斷裂處。這種結構鑄造較簡單。缺點是當破碎力作用于動顎使其彎曲時，由于動顎剖面的中性層靠近動顎前部的加強筋表面承受較大的拉應力，容易使加強筋板斷裂。反E型結構： 動顎的橫截面呈反E型。動顎后部為平板結構，前部位加強筋板，齒板安裝在動顎加強筋板的安裝面上。 破碎板又稱襯板。固定顎破碎板和動顎破碎板之間的空間稱為破碎腔或破碎室，物料就在這里被破碎。因動顎和固定顎破碎板經常與物料接觸，受到物料的強烈摩擦，為防止動顎磨損，在動顎表面覆蓋可拆卸的護板稱為動顎破碎板，用螺栓固定。動顎和固定顎的破碎板都用耐磨材料制成。通常采用高錳鋼（ZGMn13）。在國外，也有采用高錳—鎳鋼和高錳—鉬鋼，雖然它的耐磨性很高，但因含有大量鎳和鉬，所以價格十分昂貴，我國很少采用。 固定顎和動顎的破碎板各部分磨損是不一樣的，通常下部容易磨損，因此對于顎式顎破機，都把破碎板制成完全對稱的兩塊或多塊，以便下部破碎板磨損后單獨更換或者與上部破碎板對換，不僅節省了材料，而且給安裝和運輸帶來了方便。破碎板表面常鑄成波浪形或三角形齒形 在安裝時，動顎破碎板的齒峰正好對準固定顎破碎板的齒谷。這種齒形破碎板更利于破碎物料，因為它對物料除了給予壓碎的作用外，還給予彎曲和劈裂的作用。破碎板的齒峰角一般為90176?！?20176。，其大小的選擇是由破碎的礦石性質和粒度而定。破碎細礦石時，夾角要小些，相反則大些。齒距的接近于破碎粒度。齒高和齒距之比可取1/2～1/3之間。有的顎式破碎機的齒形破碎板上，有兩個特高的牙齒，這對于破碎片狀物料是十分有利的。由于本機為細碎，齒距取30 mm，又由于齒高和齒距之比取1/2，所以，齒高取15mm。 為了使破碎板各點受力均勻，破碎板應牢固地、緊密地貼在動顎及機架前壁（固定顎）上，否則破碎板容易折斷破裂，為此在破碎板和動顎之間墊以塑性襯板，本機采用墊低碳鋼板。由于破碎物料時，破碎板各點受力的不同和沖擊負荷的作用，使破碎板的固定螺栓松動，螺栓松動后就容易被剪斷。為此，本機采用厭氧膠將螺母和螺栓粘貼在一起，待完全干透后，螺母再不會松動。要拆卸時，只要加溫至150176。左右，就很容易擰下螺母。 推力板又名推動板、肘板等，它是給動顎傳遞動力的部件