達沃斯酒店石材幕墻計算書(編輯修改稿)

　

【文章內容簡介】 面粗糙度指數，I10為10m高名義湍流度。經化簡，得：A類場地: βgz=1+(Z/10) B類場地: βgz=1+(Z/10) C類場地: βgz=1+(Z/10) D類場地: βgz=1+(Z/10) μz風壓高度變化系數,按《建筑結構荷載規范》。 根據不同場地類型,按以下公式計算: A類場地: μz=(Z/10) B類場地: μz=(Z/10) C類場地: μz=(Z/10) D類場地: μz=(Z/10) 按《建筑結構荷載規范》 驗算圍護構件及其連接的強度時，可按下列規定采用局部風壓體型系數μs1：一、 外表面1. 正壓區 ；2. 負壓區 — 對墻面， — 對墻角邊， 二、 內表面 對封閉式建筑物。注：上述的局部體型系數μs1（1）是適用于圍護構件的從屬面積A小于或等于1m2 的情況，當非直接承受風載荷的圍護構件的從屬面積A大于或等于25m2 時，局部風壓體型系數μs1（25），當構件的從屬面積小于25m2 而大于1m2 時，局部風壓體型系數μs1（A）可按面積的對數線性插值，即μs1（A）=μs1（1）+[μs1（25）μs1（1）] logA/(3).地震作用計算: qEAk=βEαmaxGAK 其中: qEAk水平地震作用標準值 βE動力放大系數,按 取定 αmax水平地震影響系數最大值，根據相應抗震設防烈度和設計基本地震加速度, 按照《建筑抗震設計規范》. 水平地震影響系數最大值地震影響6度7度8度9度多遇地震()()罕遇地震()()注:。根據《建筑工程抗震設防分類標準》GB 50223—2008規定：，應按高于本地區抗震設防烈度提高一度的要求加強其抗震措施；但抗震設防烈度為9度時應按比9度更高的要求采取抗震措施。同時，應按批準的地震安全性評價的結果且高于本地區抗震設防烈度的要求確定其地震作用。，應按高于本地區抗震設防烈度一度的要求加強其抗震措施；但抗震設防烈度為9度時應按比9度更高的要求采取抗震措施；地基基礎的抗震措施，應符合有關規定。同時，應按本地區抗震設防烈度確定其地震作用。 ，抗震設防烈度6度： αmax= ，抗震設防烈度7度： αmax= ，抗震設防烈度7度： αmax= ，抗震設防烈度8度： αmax= ，抗震設防烈度8度： αmax= ，抗震設防烈度9度： αmax= ，抗震設防烈度9度： αmax= GAK幕墻構件的自重(N/m2)(4).作用效應組合:一般規定，幕墻結構構件應按下列規定驗算承載力和撓度： ，承載力應符合下式要求： γ0S ≤ R ，承載力應符合下式要求： SE ≤ R/γRE式中 S荷載效應按基本組合的設計值； SE地震作用效應和其他荷載效應按基本組合的設計值； R構件抗力設計值； γ0結構構件重要性系數，； γRE結構構件承載力抗震調整系數，； ： df ≤ df,lim df構件在風荷載標準值或永久荷載標準值作用下產生的撓度值； df,lim構件撓度限值； ，兩個方向的撓度應分別符合df≤df,lim的規定。幕墻構件承載力極限狀態設計時，其作用效應的組合應符合下列規定： 1 有地震作用效應組合時，應按下式進行： S=γGSGK+γwψwSWK+γEψESEK 2 無地震作用效應組合時，應按下式進行： S=γGSGK+ψwγwSWK S作用效應組合的設計值； SGk永久荷載效應標準值； SWk風荷載效應標準值； SEk地震作用效應標準值； γG永久荷載分項系數； γW風荷載分項系數； γE地震作用分項系數； ψW風荷載的組合值系數； ψE地震作用的組合值系數； 進行幕墻構件的承載力設計時，作用分項系數，按下列規定取值： ①一般情況下，永久荷載、風荷載和地震作用的分項系數γG、γW； ②當永久荷載的效應起控制作用時，；此時，參與組合的可變荷載效應僅限于豎向荷載效應； ③當永久荷載的效應對構件有利時。 可變作用的組合系數應按下列規定采用： ①一般情況下。 ②對水平倒掛玻璃及框架，可不考慮地震作用效應的組合，（永久荷載的效應不起控制作用時）(永久荷載的效應起控制作用時)。幕墻構件的撓度驗算時，且可不考慮作用效應的組合。Ⅲ.工程信息概述 1 工程所在地區信息 幕墻類型:石材幕墻 工程所在地區:科右翼前旗阿爾山 基本風壓: 地面粗糙度類別:C類 抗震設防烈度:8度 設計地震分組:第1組 抗震設防類別:標準設防類 標準反應譜法(水平地震影響系數最大值αmax)取為:2 板材選用信息 板材料:石材 石材名稱:MU110 石材板規格: 石材板厚度: 石材板支撐形式:短槽式3 型材選用信息 立柱型材類型:單一型材 立柱型材號:槽8 立柱材料牌號:Q235 d=16 立柱安裝方式:吊掛式,角碼連接 立柱計算模型:雙跨梁 預埋件類型:土建預埋，側埋式 橫梁型材類型:單一型材 橫梁型材號:角鋼L5*4 橫梁材料牌號:Q235 d=16 橫梁受力方式:均布受力 橫梁立柱連接形式:角碼連接一、風荷載計算 W0:基本風壓 W0= kN/m2 該處局部風壓體型系數μsl= 風荷載標準值: Wk= kN/m2 因為Wk≤，取Wk= kN/m2。 風荷載設計值: W: 風荷載設計值(kN/m2) γw: 風荷載作用效應的分項系數： 按《建筑結構荷載規范》GB500092012 規定采用 W=γwWk==二、板強度校核: 1 石材板強度校核 用MU110級石材，其抗彎強度標準值為： 石材板抗彎強度設計值： 石材板抗剪強度設計值： 校核依據：σ≤[σ]= Ao: 石材板短邊長： Bo: 石材板長邊長： a: 計算石材板抗彎所用短邊長度: b: 計算石材板抗彎所用長邊長度: t: 石材板厚度: GAK:石材板自重= m1: 四角支承板彎矩系數, 按短邊與長邊的邊長比(a/b=) 查表得: Wk: 風荷載標準值: 垂直于平面的分布水平地震作用: qEAk: 垂直于幕墻平面的分布水平地震作用 (kN/m2) qEAk=5αmaxGAK =5 = 荷載組合設計值為： Sz=Wk+qEAk = 應力設計值為： σ=6m1Szb2103/t2 =6103/ = ≤2 石材板剪應力校核 校核依據: τmax≤[τ] τ:石材板中產生的剪應力設計值(N/mm2) n:一個連接邊上的掛鉤數量: 2 t:石材板厚度: d:槽寬: s:槽底總長度: β:系數, 對邊開槽 τ=SzAoBoβ1000/[n(td)s] = ≤ 石材板抗剪強度可以滿足 3 掛鉤剪應力校核 校核依據: τmax≤[τ] τ:掛鉤剪應力設計值(N/mm2) Ap:掛鉤截面面積: n:一個連接邊上的掛鉤數量: 2 對邊開槽 τ=SzAoBoβ1000/(2nAp) = ≤ 掛鉤抗剪強度可以滿足 三、幕墻立柱計算 幕墻立柱按雙跨梁力學模型進行設計計算：1 荷載計算 (1)風荷載均布線荷載設計值(矩形分布)計算 qw: 風荷載均布線荷載設計值(kN/m) W: 風荷載設計值: B: 幕墻分格寬: qw=WB = = kN/m(2)地震荷載計算 qEA: 地震作用設計值(KN/m2): GAk: 幕墻構件(包括面板和框)的平均自重: 1100N/m2 垂直于幕墻平面的均布水平地震作用標準值: qEAk: 垂直于幕墻平面的均布水平地震作用標準值 (kN/m2) qEAk=5αmaxGAk =5 = kN/m2 γE: 幕墻地震作用分項系數: qEA=qEAk = = kN/m2 qE：水平地震作用均布線作用設計值(矩形分布) qE=qEAB = = kN/m(3)立柱彎矩: Mw: 風荷載作用下立柱彎矩() qw: 風荷載均布線荷載設計值: (kN/m) Hsjcg: 立柱計算跨度: Mw=qw(L13+L23)/8/(L1+L2) =(+)/8/(+) = kNm ME: 地震作用下立柱彎矩(kNm): ME=qE(L13+L23)/8/(L1+L2) =(+)/8/(+) =m M: 幕墻立柱在風荷載和地震作用下產生彎矩(kNm) 采用SW+ M=Mw+ME =+ =m =2 選用立柱型材的截面特性 立柱型材號: 槽8 選用的立柱材料牌號:Q235 d=16 型材強度設計值: 抗拉、 型材彈性模量: E=105N/mm2 立柱型材毛截面對X軸慣性矩: Ix= 立柱型材對x軸的凈截面模量: Wnx= 立柱型材凈截面積: An= 立柱型材腹板厚度: tw= 立柱型材計算剪應力處以上毛截面對中和軸的面積矩: S= 截面塑性發展系數: γx= 截面塑性發展系數: γy=3 幕墻立柱的強度計算 校核依據: N/An+Mx/(γxWnx)+My/(γyWny)≤fs=(拉彎構件) (GB 500172003 ) B: 幕墻分格寬: GAk: 幕墻自重: 1100N/m2 幕墻自重線荷載: Gk=1100B/1000 =1100 = Nk: 立柱受力: Nk=GkL = = N: 立柱受力設計值: rG: 結構自重分項系數: N=Nk = = = σ: 立柱計算強度(N/mm2)(立柱為拉彎構件) N: 立柱軸心受力設計值: N= Mx、My: 同一截面處繞x軸和y軸的彎矩: Mx=M=,My=0Nmm An: 立柱的凈截面面積: An= Wnx,Wny: 對x軸和y軸的凈截面模量: Wnx= γx:截面塑性發展系數: γx= γy:截面塑性發展系數: γy= σ=N/An+Mx/(γxWnx)+My/(γyWny) (GB 500172003 ) =N/An+Mx/(γxWnx) =+() = fs= 立柱強度滿足 4 幕墻立柱的剛度計算 校核依據: df≤L/250 (GB/T 210862007) df: 立柱最大撓度 Du: 立柱最大撓度與其所在支承跨度(支點間的距離)比值，即相對撓度: Lt1: 立柱最大撓度所在位置支承跨度(支點間的距離) R0=[L12/2(L13+L23)/8/(L1+L2)]qwk/L1 = df=1000[qWkL1]L13/(24Ix)= Du=U/(Lt11000) =(1000) =1/337 1/337 1/250 撓度可以滿足要求！ 5 立柱抗剪計算 校核依據: τ=VS/(Ixtw) ≤fv (GB 500172003 )(1)Qwk: 風荷載作用下剪力標準值(kN) R0: 雙跨梁長跨端支座反力為: R0=[L12/2(L13+L23)/8/(L1+L2)]qwk/L1 = Ra: 雙跨梁中間支座反力為: Ra=qwk((L13+L23)/(8L1