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鋼筋混凝土框架結構畢業論文(編輯修改稿)

2026-07-24 16:31 本頁面

　

【文章內容簡介】柱(B上)B節點下柱(B下)B頂層中間層底層計算梁固端彎矩①、荷載等效梯形荷載作用時 ,其中三角形荷載作用時等效結果見下表13(mm)(mm)(kN/m)(kN/m)(kN/m)(kN/m)頂層39007200一至六層39007200②、梁固端彎矩表14邊跨(kN/m)中跨(kN/m )邊跨(mm)中跨(mm)頂層中間層底層分配法計算各層彎矩，其過程見圖18。表15頂層彎矩分配分配系數桿端A上A下ABBAB上B下BC1C1B固端彎矩分配與傳遞桿端彎矩柱向另一端傳遞的彎矩表16中間層彎矩分配分配系數桿端A上A下ABBAB上B下BC1C1B固端彎矩分配與傳遞桿端彎矩柱向另一端傳遞的彎矩表17底層彎矩分配法分配系數桿端A上A下ABBAB上B下BC1C1B固端彎矩分配與傳遞桿端彎矩柱向另一端傳遞的彎矩各層彎矩分配結果見圖11。將各層分層法求得的彎矩疊加，得到整個框架結構在恒荷載作用下的彎矩圖,很顯然，疊加后框架內各節點的彎矩不一定達到平衡，這是由于分層法計算的誤差造成的，為提高精度可將節點不平衡彎矩再分配一次進行修正，修正后的豎向恒荷載作用下的彎矩圖如圖12所示。表18分層疊加桿端A上A下ABBAB上B下BC1疊加后桿端彎矩頂層六層三至五層二層底層分配系數頂層中間層底層結點不平衡力矩頂層六層三至五層二層底層疊加并分配節點不平衡彎矩后的桿端彎矩頂層六層三至五層二層底層由彎矩可求得在恒荷載作用下剪力，其結果見圖13。由剪力可求得在恒荷載作用下軸力，其結果見圖13。在恒荷載作用下，經調幅算至柱邊截面的彎矩見圖14。(僅考慮滿布情況,按分層組合法計算) 分配系數見表12。計算梁固端彎矩①、荷載等效梯形荷載作用時 ,其中三角形荷載作用時，等效結果見下表19(mm)(mm)(kN/m)(kN/m)(kN/m)(kN/m)頂層39007200一至六層39007200②、梁固端彎矩表20邊跨(kN/m)中跨(kN/m)邊跨(mm)中跨(mm)頂層中間層底層分配法計算各層彎矩，其過程見表21。表21頂層彎矩分配法分配系數桿端A上A下ABBAB上B下BC1C1B固端彎矩分配與傳遞桿端彎矩柱向另一端傳遞的彎矩表22中間層彎矩分配法分配系數桿端A上A下ABBAB上B下BC1C1B固端彎矩分配與傳遞桿端彎矩柱向另一端傳遞的彎矩表23底層彎矩分配法分配系數桿端A上A下ABBAB上B下BC1C1B固端彎矩分配與傳遞桿端彎矩柱向另一端傳遞的彎矩將各層分層法求得的彎矩疊加，得到整個框架結構在活荷載作用下的彎矩圖,很顯然，疊加后框架內各節點的彎矩不一定達到平衡，這是由于分層法計算的誤差造成的，為提高精度可將節點不平衡彎矩再分配一次進行修正，修正后的豎向活荷載作用下的彎矩圖見圖15。分層疊加桿端A上A下ABBAB上B下BC1疊加后桿端彎矩頂層六層三至五層二層底層分配系數頂層中間層底層結點不平衡力矩頂層六層三至五層二層底層疊加并分配節點不平衡彎矩后的桿端彎矩頂層六層三至五層二層底層由彎矩可求得在活荷載作用下梁和柱的剪力，其結果見圖16。由剪力可求得在活荷載作用下柱的軸力，其結果見圖16。在活荷載作用下，經調幅算至柱邊截面的彎矩見圖17。根據以上內力計算結果，即可進行各梁柱各控制截面上的內力組合，其中梁的控制截面為梁端及跨中，每層共有9個截面。柱每層有兩個控制截面，即柱頂和柱底。, ①、邊柱內力組合見表24②、中柱內力組合見表25；③、邊柱剪力組合見表26；④、中柱剪力組合見表27；框架梁內力組合見表28邊柱內力組合表24層次及控制截面荷載類型非抗震抗震內力組合取值恒荷載活荷載風荷載可變荷載效應控制組合永久荷載效應控制MGMQMWM=+M=+(MQ+MW)M=+ME180。GγRE( M180。G +)Mmax及相應的NNmax及相應的MNGNQNWN=+N=+(βNQ+NW)N=+NE180。GγRE( N180。G +)7柱頂M N 柱底M N 6柱頂M N 柱底M N 5柱頂M N 柱底M N 4柱頂M N 柱底M N 3柱頂M N 柱底M N 2柱頂M N 柱底M N 1柱頂M N 柱底M N 注：表中β—活荷載按樓層的折減系數，12層取β=；34層取β=；56層取β=；7層取β=；（）表中γRE—抗震調整系數，；M180。G= N180。G =恒載+中柱內力組合表25層次及控制截面荷載類型非抗震抗震內力組合取值恒荷載活荷載風荷載可變荷載效應控制組合永久荷載效應控制MGMQMWM=+M=+(MQ+MW)M=+ME180。GγRE( M180。G +)Mmax及相應的NNmax及相應的MNGNQNWN=+N=+(βNQ+NW)N=+NE180。GγRE( N180。G +)7柱頂MN 柱底M N 6柱頂M N 柱底M

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