紡織廠空調工程設計畢業論文(編輯修改稿)

　

【文章內容簡介】 0mm高1000mm），而其相應風速為進入管道后的風速，即為：45176。固定金屬百葉進風窗的阻力系數為。——《紡織廠空氣調節》第二版附錄21 回風窗的設計計算 夏季回風量為，其中一部分來自笛管吸棉排風，另一部分來自車肚地排風。笛管吸棉回風量可選為為：；車肚地排回風量則為：笛管吸棉端的回風窗設置：假定回風速度為，則其需要回風窗的面積為：，故此回風窗的規格設置為：2000mm1400mm同理求得，車肚排風端的回風窗所需要的面積為： 故此回風窗的規格定為：2000mm2000mm 噴水室設計1. 噴水室截面積計算 由前面噴水室的計算得知，經噴水室的風速為，即截面積取截面積尺寸為2900mm3500mm，見圖51 圖51 根據《紡織廠空氣調節》了解到：噴水室中導流板厚度可以選用270mm，導流板前面需要留有400mm~600mm的空間，第一級噴水室局導流板的距離可以為1000mm，兩排噴管間距應該為1000mm，二級噴排距離一級噴排客流有500mm間距，擋水板離噴排也應該保留500mm的距離，擋水板選用4折90176。擋水板，厚度為270mm。詳細布置見圖52. 二級對噴噴水室布置圖 圖52（1） 噴嘴選型：由前面噴水室的熱工計算可知，選用離心噴嘴，孔徑，噴嘴水壓力，每只噴嘴的噴水量為。（2） 噴嘴只數和密度的確定：由前面噴水室的熱工計算知道，本空調室的噴水量為，每組噴水室一級噴嘴只數為，每排噴嘴只數為。噴嘴的密度為考慮到噴嘴前在實際使用后的堵塞現象，則實際噴嘴只數為：（3） 噴嘴布置：采用梅花形布置。計算公式如下：立管根數 立管上的支管數每排只數式中：B——噴水室寬度（m） H——噴水室高度（m）解上面三個方程式，得到：經取整后：。 選用4折90176。擋水板，因為本設計中取擋水板的帶水量為，所以需要將擋水板間距從22mm(不帶水時）放大到25mm。為了避免帶水過量和安全起見，特將擋水板底部置于水位線下50mm處。（1）水系統的選擇： 采用人工冷源，噴水室為二級二排對噴形式，本系統為直流式系統（2） 噴水排管的供水方式：選用上分式的供水方式。（3） 水過濾設備的選擇：選用JYS180水過濾器，過濾水量為7090t/h。（4） 噴水管管徑的計算和選擇計算公式：，計算結果如下：支管：每個噴嘴的噴水量為，支管中水流速為，將以上數據代入式中求得：計算管徑，故可以選用DN10鋼管立管： 據噴水室的計算知：每根立管上有24個噴嘴，故每根立管的噴水量為：選取館內經濟流速為，同樣可求得：計算管徑為，故選取DN40橫管：知一根橫管上接有6根立管，所以橫管流量為：，選取橫管管內流速為，則計算管徑為：，故可以選取管徑為DN80鋼管。總管：總管流量為橫管流量與反沖水量之和，即為，同樣可選取DN80鋼管。吸水管：吸水管流量為實際噴水量與反沖水量之和，吸水管流量為：，取吸水管管內流速為。即：計算管徑為，故選取DN175鋼管。噴水室管徑計算表見表51. 水池及其附屬設備1. 水池： 水池凈長選取5m，凈寬選取3m，179。，可容許噴水時間為：，大于2—3min，所以符合水量的要求。2. 溢水管：取管徑為一只3. 泄水管：取管徑為一只4. 浮球閥補給水管：（1） 按照冬季噴淋循環水的補給量計算，由冬季空氣處理過程焓濕圖知：總的補水量（2） 考慮到上面計算的補給水量比較小，另外在水噴淋時候的飛濺等因素，取實際補給水量為夏季噴水量的2%計算。則：，取管內流速為，得，故取。 泵的選型 每組噴水室的噴水量為，由于是二級噴淋，所以每一級噴淋都需要配備一臺水泵，每臺水泵的流量為，流量：。楊程：式中：——噴嘴前所需水壓，則； ——噴水室頂部噴嘴與水泵軸線間的垂直距離，則； ——管道流動阻力，取。則： （），則選取水泵所需壓力為：選取FLG80160（Ⅰ）型水泵，轉速，電機功率15kW. 加熱器的計算 因本設計中不需要用到預熱量和再熱量，故以值班采暖加熱量來計算加熱器。見表52.第6章 車間氣流組織設計計算本車間的氣流組織采用上送下排雙風機系統，送風道采用等截面大量風道，地排風道（即吸棉風道和車肚排風道）采用變截面的鋼筋混凝土結構。 送風道的設計計算 總風道：為了減少風道阻力損失，充分利用有效空間，將總風道做成與送風室寬度相同，（),則總風道的截面積為。故總風道的風速為：，由此可知總風道風速較低，相應風道阻力較小。支風道：本車間共有7條支風道，因為每組空調室的送風長度只占支風道全長的一半，所以每條支風道的送風量為：。 支風道的設計計算（1） 每條風道設置72個帶擴散導風葉的單面條縫型送風口，每側36個。每個風口的風量為。條縫型送風口的紊流系數。——《紡織廠空氣調節》第二版表78（2） 選經濟流速，初速比,送風不均勻系數（風道長度為，混凝土風道）——《紡織廠空氣調節》第二版表73Ⅰ.支風道截面尺寸的選取：由，得截面積，選取支風道截面尺寸為1600mm1350mm。Ⅱ.第一個出風口風速：Ⅲ.最后一個出風口風速：Ⅳ.出風口平均風速：Ⅴ.出風口面積：，取出風口截面尺寸為：， 驗算工作區平均風速（要求） 自由射流的計算公式，是根據實驗用動量守恒定律而求得的。紡織廠通常用條縫型風口進行送風，下式為自由射流計算公式：式中：——工作區平均速度； ——條形送風口的紊流系數。 x——出風口至x斷面處的距離 b——條縫型送風口的寬度 ——最后一個出風口風速 風道地板標高為4m，在地板上有b=50mm寬的條縫型送風口，故送風口離工作區距離為，a=，代入上式得：要求為：，故符合工作區平均風速要求。 抽風現象的校核 風道實際長度，，℃，管內平均風速。℃知：運動粘性系數為——《傳熱學》第五版附錄2矩形風道的當量直徑為雷諾系數：，大于2320，故屬于紊流流動。溫流流動時的摩擦阻力系數可用下式：其中：——管道絕對粗糙度（mm） ——管道摩擦阻力系數 d——管道截面當量直徑 Re——雷諾系數本管道采用鋼筋混凝土結構,故絕對粗糙度為——《紡織廠空氣調節》第二版表71將相關數據代入上式中得：風道末端出口所需靜壓為式：式中：——風道末端出風口的局部阻力系數，取值為2； ——空氣密度，； ——管內平均風速，；將相關數據代入式中得：進風端出風口靜壓用式：——《紡織廠空氣調節》第二版式734其中：——風道末端出風口靜壓； ——管道長度； ——管道摩擦阻力系數； ——進風端風速 ； ——管道內空氣密度，取值； ——修正系數，取值；代入數據得：由此可知：因為和均大于零，故風管不會出現抽風現象，又因為和基本接近，故送風比較均勻。校核進口端第一個出風口風速:由式（式中局部阻力系數）得出：此計算結果與原設計基本相符。 地排風道的設計計算在此細紗車間共布置9條地排風道，總的排風量為。其中車肚地排風道共設置6條，排風量為。笛管吸棉風道共設置3條風道，排風量為。共有6組空調系統，每組空調系統的地排風量為，設置3條風道，其中車肚排風2條，排風量為，笛管吸棉風道1條，排風量為（本系統共包含21臺細紗機） 車肚排風道的布置 在每列細紗車肚下設置兩條地下通風道，他們分別設置在沿細紗車長度方向四等分兩頭的分點上，如圖所示。每條風道的單側風量為，每側風道設置21個吸口（每個車肚下面一個吸口）。每個吸口的風量為。取吸口的截面尺寸為300mm400mm，有效面積為，求出吸風口的風速為 。風道截面尺寸見圖61. 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21車肚地排風道尺寸 圖61 吸棉排風道的布置 本系統為21臺細紗車，每臺吸棉風量為，設置一條吸棉風道，位置在單獨吸棉風機出后的下部。但是跟車肚地排管道相比，笛管吸棉管道可以做成等截面的，這個具體原因詳見第7章。