餐飲垃圾廢水處理工藝畢業論文(編輯修改稿)

　

【文章內容簡介】 理想的推流過程使生化反應推動力增大，效率提高，池內厭氧、好氧處于交替狀態，凈化效果好。 運行效果穩定，污水在理想的靜止狀態下沉淀，需要時間短、效率高，出水水質好。 耐沖擊負荷，池內有滯留的處理水，對污水有稀釋、緩沖作用，有效抵抗水量和有機污物的沖擊。 工藝過程中的各工序可根據水質、水量進行調整，運行靈活。 處理設備少，構造簡單，便于操作和維護管理。 反應池內存在DO、BOD5濃度梯度，有效控制活性污泥膨脹。 SBR法系統本身也適合于組合式構造方法，利于廢水處理廠的擴建和改造。 脫氮除磷，適當控制運行方式，實現好氧、缺氧、厭氧狀態交替，具有良好的脫氮除磷效果。 工藝流程簡單、造價低。主體設備只有一個序批式間歇反應器，無二沉池、污泥回流系統，調節池、初沉池也可省略，布置緊湊、占地面積省。本污水處理工程決定采用“強化物化處理工藝+UASB厭氧反應器+ SBR序列間歇式活性污泥法”組合工藝作為本污水處理廠主體工藝。工藝流程簡圖見圖21。 工藝流程簡圖格柵渠餐飲垃圾廢水格柵集水井高空排放泵浮油回收隔油池1火炬燃燒器調節池泵浮渣回收絮凝氣浮池安全水封中間水池泵沼氣UASB厭氧反應器 調節池2SBR反應池羅茨鼓風機清水池 受納水體 圖21：廢水處理系統工藝 工藝流程簡單描述餐飲垃圾廢水收集匯合經格柵攔截體積較大的懸浮物后，進入集水井，經一級污水提升泵加壓后相繼通過隔油沉降罐、斜板隔油池，去除部分懸浮物和油脂后，靠重力流入調節池，然后再經二級污水提升泵提升，經靜態管道混合器與NaOH、PAC或PFS、PAM充分混合后，進入氣浮池，進一步去除懸浮物和水中油脂后，進入中間水池，同時，200%回流水注入中間水池，進一步稀釋廢水中的COD，為進入UASB創造條件。經過以上強化物化處理后的廢水，由三級污水提升泵加壓至UASB厭氧反應器，經大阻力配水系統進入厭氧反應器的主反應區，廢水經水解酸化并部分甲烷化，甲烷經特制的三相分離器分離收集后高空燃燒排放或作它用。UASB厭氧反應器出水靠重力流進入SBR反應池，同時鼓入空氣，提供好氧污泥的需氧量。反應完畢之后，泥水分離后上清液進入清水池，清水由回流水泵200%回流至中間水池，充分稀釋即將進入UASB的污水，其他處理后達標水或回用或外排。1處理過程中的剩余污泥污水在處理過程中產生了大量的污泥和含油浮渣，其中，經已經沉降下來的污泥，進入蛋白飼料生產系統作原料，由飼料生產系統加以處理；氣浮池浮渣徑進一步隔油分離后，上浮油脂進入生物柴油生產系統，濃縮污泥和二沉池生物污泥一道進入污泥濃縮系統。污水處理廠污泥含水率高達99%，體積龐大，處理和運送均很困難，必須進行減量處理，以便于運輸和后續處理；污泥有機物含量高，不穩定，易腐化，必須降低有機物含量使污泥穩定化，妥善安置處理。總之，污泥若處理不當，會產生二次污染。2 剩余污泥處理工藝 污水處理廠典型剩余污泥處理工藝如下：剩余污泥 污泥濃縮 污泥脫水 泥餅污泥經過濃縮、脫水兩個處理步驟，含水率降至70～80%左右，最后達到穩定狀態。污泥脫水的目的是進一步降低含水率，對污泥進行減容處理。污泥脫水的方法有自然干化、機械脫水、污泥烘干及焚燒等，目前國內外污水處理廠普遍采用的機械脫水。本工程污泥處理擬采用重力法濃縮污泥，然后經過厭氧消化達到污泥穩定后，采用帶式壓濾機進行脫水處理。3污泥最終處置目前我國污水處理廠污泥的最終處置大都未經無害化處理，隨意堆放或用于農田追肥及綠化。國外許多國家對污泥處置采用較多的方法是焚燒、填埋、堆肥和投海等。焚燒技術雖然具有處理迅速，減容率高（70～90%），無害化程度高，占地面積小等優點，但一次性投資巨大，操作管理復雜，且能耗高，運行費用高，不適應我國國情。污泥與城市垃圾混合衛生填埋、終結覆蓋，是處理城市污水處理廠脫水污泥較為有效的方法之一。污泥與城市生活垃圾混合高溫堆肥，污泥熟化程度高，病原體和寄生卵去除較徹底，有利于污泥用作綠化或農田使用，用于改良土壤，是適合于我國國情的污泥最終處置的工藝。根據本工程的實際情況，污泥最終處置為：污泥脫水干化后將泥餅送垃圾處理系統的有機復肥生產工段，作有機復肥的原料。第三章 工藝裝置方案設計設置格柵渠機集水井一座，安裝機械細格柵，截取顆粒雜質，以防止損壞后續的設備及處理設施，平均集水時間為30min。設計計算：（數據太小，結果無實際意義，過程略）格柵渠：LBH=20004001000 全地下鋼砼結構。集水井：LBH=200020003000 全地下鋼砼結構。附屬設備① 機械格柵： ② B=；b=1mm； 傾角α=75；凈高度= 1m。技術參數：表 31數量1臺隔柵間隙5mm寬度凈高1m②一級提升泵： 污水提升泵采用電動隔膜泵，該泵為連續工作的設備，因此本設計采用兩臺，一用一備。技術參數：表32數量2臺空氣壓力流量10m3/h耗氣量1200Nl/min揚程20m③液位控制系統： 浮球液位調節器 1套設置靜置脫油沉降罐三臺，用于懸浮油脂的浮上和懸浮物的沉降，停留時間為1d。技術參數：表33數量3臺靜置時間24hr規格型號6。δ=6單臺有效容積34m3 油類物質的密度一般都比水要小，按在水中的存在狀態可將其分為溶解性油、可漂油、分散油、乳化油。由于在廢水中占有大量油脂，在污水處理系統的前端，需要將污水中的漂浮油去除。因為廢水水量較小，但油脂濃度較大，故采用斜板隔油池。斜板隔油池油水分離效率較高，處理效率高，占地面積小等有點。設計參數：日廢水流量：Q=100m3/d=高峰期排水量：Qmax=1002=200 m3/d=設計停留時間：HRT=37min（HRT為斜板停留時間，整池停留時間為90min）設計計算：（數據太小，結果無實際意義，過程略）設計尺寸： LBH=420015003500 全地上碳鋼結構。附屬設備： PP斜板填料， 調節池1為了使管渠和構筑物正常工作，不受廢水高峰流量或濃度變化的影響，需在廢水處理設施之前設置調節池。設計參數： 日廢水流量：Q=100m3/d=高峰期排水量：Qmax=1002=200 m3/d=設計停留時間：HRT=8hr(前道工序已設置靜置脫油沉淀罐,實際調節時間已達16hr,故本池調節時間相應縮短)調節池超高： h1=設計計算調節池有效容積： V=8hr=調節池有效調節高度： h=調節池池底淤泥深度： h2=調節池總高： H=++=調節池表面積： S= m3/ m=設計調節池為正方形，則：調節池設計尺寸： LBH=350035004000調節池結構形式： 全地下鋼砼結構附屬設備：①二級提升泵：技術參數：表34數量2臺轉速2900rpm流量6m3/h電壓380V揚程20m功率KW②液位控制系統： 浮球液位調節器 1套③瀑氣系統： UPVC穿孔曝氣管道 1套 混凝氣浮系統 設計參數：最大流量取平均流量的2倍計算：廢水流量：Q1=2100m3/d= 溶氣水量：100%= m3/h=（按SS=1000計算）氣浮總水量：Q=+= m3/h=絮凝室設計： 絮凝有效高度 水流速度： 停留時間 10min 則：絮凝室容積： V=10=絮凝室面積： S=流速校核： ≤。接觸室設計： 接觸時間： 100s 上升流速： 15mm/s=54m/h有效接觸高度： 接觸室容積： V=100= m3 接觸室面積： S= 分離室設計： 分離負荷取值 ： G或v=5m3/(m2h)= 停留時間取值： t=20min 分離室面積： S=Q/G= 分離室高度： h=vt=20= ，符合要求。 分離室寬度： 設L=2B 則寬度B為：B= 設計實際取值： 分離室長度： L=2B=2= 氣浮池整體設計： 絮凝室： 長度： 設計尺寸：90012002450 接觸室： 長度：設計尺寸：22012002450 分離室： 300010002450氣浮池整體尺寸： LBH=350012002450結構形式：碳鋼防腐附屬設備1）、溶氣罐 1套按溶氣強度經驗負荷計算溶氣水量：罐高：3m或2m填料高度：水力負荷：80m3/m2h罐體截面積：S=罐體直徑： 考慮到其他地方的使用余量，實際取值：D=。罐體尺寸：φH=Φ3003000結構形式：； 碳鋼防腐； 2）、空壓機 1臺 空壓機氣量：=實際運行時間為溶氣時間的一半技術參數：表35數量1臺功率KW排氣量壓力3）、增壓泵技術參數：表36數量2臺轉速2900rpm流量4m3/h電壓380V揚程50m功率KW4）、刮渣機 技術參數：表37數量1臺行走速度2m/min寬度1000驅動形式軌道或鏈條式5）、靜態管道混合器： DN100；L=1000 2只6）、溶藥罐V= （帶攪拌）； 數量：3只； 材質：PVC或碳鋼 7）、計量加藥泵技術參數：表38數量3臺轉速2900rpm流量150L/h電壓380V揚程20m功率KW8）、酸度計（帶控制）Ph=0～14， 數量：1套，設計參數進水流量：（1+2）== 停留時間：HRT=40min超高設計： 500mm設計計算設計有效容積： V=40=有效高度： 2500m占地面積： 247。=設計尺寸： LBH=200020003000 UASB反應器UASB的反應器的設計參數選擇有機負荷，反應器的容積可以根據下式計算。 V=公式中V——反應器的有效容積，m179。 Q——廢水流量，m179。/d ——進水有機物的濃度，m179。/L ——容積負荷，kgCOD/( m17