規劃館及檔案館單體二層梁板高支模施工方案(編輯修改稿)

　

【文章內容簡介】 的患者，無論情況如何，都要按脊柱固定的方法處理，以備無患。 4）觸電急救措施：立即切斷電源或用絕緣物使患者脫離電源；防止患者在脫離電源后的二次傷害；患者呼吸心跳停止時，立即采用口對口人工呼吸和胸外按壓術；對局部電燒傷進行臨 時消毒包扎處理；呼急救中心轉院搶救。 5）中暑搶救措施：發現中暑人員應立即將其移到陰涼通風處。輕度中暑給以患者含鹽冷飲，可服十滴水或藿香正氣水、人丹，休息后即可恢復；高熱型重點是物理降溫，用 2629攝氏度溫水或 50%的酒精全身檫浴，用電風扇吹風，頭部放置冰袋。 5．安排專人檢測支撐體系受力狀況，發現異常情況，及時撤離并立即通知值班負責人，在第一時間安排作業人員撤離作業面； 6．一旦出現緊急狀況，及時啟動項目應急預案，在最短時間通知 1 110 到場。 高支模的施工管理 ： 組 長：白建勇 副組長：施旭光、王少乾 組 員：木工工長、安全員、施工員、質量員 施工現場安全責任人：王禮 蚌埠市三館項目 高支模施工方案 中國建筑第五工程局有限公司 12 ： ⑴高支模系統管理機構對本工程存在的實際問題做了充分的分析后，決定采用鋼管腳手架方式建立高支模系統。 ⑵施工現場安全責任人負責施工全過程的安全工作，應在高支模搭設、拆除和混凝土澆筑前向作業人員進行安全技術交底。 ⑶支模完畢，經施工高支模管理機構有關人員組織驗收合格后，立即通知公司工程技術部和質保部到現場檢查、驗收，合格后方能進行鋼筋安裝。 ⑷高支模施工現場作業人員不得從支撐系 統上爬上、爬下，應從施工便梯進入工作面。 ⑸高支模搭設、拆除和混凝土澆筑期間，無關人員不得進入支模底下，并由安全員在現場監護。 ⑹混凝土澆筑時，安全員專職負責監測模板及支撐系統的穩定性，發現異常應立即暫停施工，迅速疏散人員，及時采取處理措施，待排除險情并經現場安全責任人檢查同意后方可復工。 截面 工程屬性 新澆混凝土梁名稱 KL14 新澆混凝土梁計算跨度 (m) 9 混凝土梁截面尺寸 (mm mm) 350 900 新澆混凝土結構層高 (m) 梁側樓板厚度 (mm) 100 荷載設計 模 板 及 其 支 架 自 重 標 準 值G1k(kN/m2) 面板 面板及小梁 模板面板 模板及其支架 蚌埠市三館項目 高支模施工方案 中國建筑第五工程局有限公司 13 新 澆 筑 混 凝 土 自 重 標 準 值G2k(kN/m3) 24 鋼筋自重標準值 G3k(kN/m3) 梁 板 施工人員及設備荷載標準值 Q1k 當計算支架立柱及其他支承結構構件時(kN/m2) 1 振搗混凝土時產生的荷載標準值Q2k(kN/m2) 對水平面模板取值 2 風荷載標準值ω k(kN/m2) 基本風壓ω 0(kN/m2) 非自定義 : 風壓高度變化系數μ z 風荷載體型系數μ s 模板體系設計 新澆混凝土梁支撐方式 梁兩側有板，梁板立柱共用 (B) 梁跨度方向立柱間距 la(mm) 1200 梁兩側立柱間距 lb(mm) 850 步距 h(mm) 1500 新澆混凝土樓板立柱間距 l39。a(mm)、 l39。b(mm) 1200、 1200 混凝土梁居梁兩側立柱中的位置 居中 梁左側立柱距梁中心線距離 (mm) 425 梁底增加立柱根數 0 每跨距內梁底支撐小梁根數 4 梁 底支撐主梁一端懸挑長度 (mm) 300 設計簡圖如下： 蚌埠市三館項目 高支模施工方案 中國建筑第五工程局有限公司 14 平面圖 立面圖 面板驗算 蚌埠市三館項目 高支模施工方案 中國建筑第五工程局有限公司 15 面板類型 覆面木膠合板 面板厚度 (mm) 18 面 板 抗 彎 強 度 設 計 值[f](N/mm2) 15 面板彈性模量 E(N/mm2) 10000 按四等跨連續梁計 算，簡圖如下： W＝ bh2/6=350 18 18/6 ＝ 18900mm3 ， I＝ bh3/12=350 18 18 18/12 ＝170100mm4 q1＝ [(G1k+ (G2k+G3k) h)+， (G1k+ (G2k+G3k) h)+] b=[ (+(24+) )+ 2， (+(24+) )+ 2] ＝ q1 靜＝ [G1k+(G2k+G3k) h] b＝ [+(24+) ] ＝ q1 活＝ Q2k b＝ 2 ＝ q2＝ [G1k+(G2k+G3k) h] b＝ [+(24+) ] ＝ 1）、抗彎驗算 σ＝ Mmax/W＝ max[ + ， + ， ] 106/18900＝ ≤ [f]＝15N/mm2,滿足要求！ 2）、撓度驗算 ν max＝ (100EI)＝ 4004/(100 10000 170100)＝ ≤[ν ]＝ l/400＝ 400/400＝ 1mm,滿足要求！ 3）、支座反力計算 設計值 (承載能力極限狀態 ) Rmax＝ q1 靜 l+ q1 活 l＝ + ＝ 標準值 (正常使用極限狀態 ) R39。max＝ ＝ ＝ 小梁驗算 小梁類型 方木 小梁材料規格 (mm) 50 100 小 梁 抗 彎 強 度 設 計 值[f](N/mm2) 小 梁 抗 剪 強 度 設 計 值[τ ](N/mm2) 小梁彈性模量 E(N/mm2) 9350 小梁截面抵抗矩 W(cm3) 小梁截面慣性矩 I(cm4) 計算簡圖如下： 蚌埠市三館項目 高支模施工方案 中國建筑第五工程局有限公司 16 承載能力極限狀態 正常使用極限狀態 承載能力極限狀態： 面板傳遞給小梁 q1＝ ＝ 小梁自重 q2＝ () ＝ 梁左側樓板傳遞給小梁荷載 F1= max[ (+(24+) )+ 2， (+(24+) )+ 2)] ()/2 + () ＝ 梁右側樓板傳遞給小梁荷載 F2= max[ (+(24+) )+ 2， (+(24+) )+ 2)] ()/2 + () ＝ 正常使用極限狀態： 面板傳遞給小梁 q1＝ ＝ 小梁自重 q2＝ () ＝ 梁左側樓板傳遞給小梁荷 載 F1=(+(24+) ) ()/2 +() ＝ 梁右側樓板傳遞給小梁荷載 F2=(+(24+) ) ()/2 + () ＝ 1）、抗彎驗算 蚌埠市三館項目 高支模施工方案 中國建筑第五工程局有限公司 17 小梁彎矩圖 (kN m) σ＝ Mmax/W＝ 106/83330＝ ≤ [f]＝ ,滿足要求！ 2）、抗剪驗算 小梁剪力圖 (kN) Vmax＝ τ max＝ 3Vmax/(2bh0)=3 1000/(2 50 100) ＝ ≤ [ τ ] ＝,滿足要求！ 3）、撓度驗算 小梁變形圖 (mm) ν max＝ ≤ [ν ]＝ l/400＝ 850/400＝ ,滿足要求！ 4）、支座反力計算 承載能力極限狀態 R1＝ ， R2＝ 正常使用極限狀態 蚌埠市三館項目 高支模施工方案 中國建筑第五工程局有限公司 18 R1＝ ， R2＝ 主梁驗算 主梁類型 鋼管 主梁材料規格 (mm) Ф 48 主梁彈性模量 E(N/mm2) 206000 主梁抗彎強度設計值 [f](N/mm2) 205 主 梁 抗 剪 強 度 設 計 值[τ ](N/mm2) 125 主梁截面慣性矩 I(cm4) 主梁截面抵抗矩 W(cm3) 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下： 主梁計算簡圖 由上節可知 R＝ max[R1， R2]＝ ， R39。＝ max[R139。， R239。]＝ 1）、抗彎驗 算 主梁彎矩圖 (kN m) σ＝ Mmax/W＝ 106/5080＝ ≤ [f]＝ 205N/mm2,滿足要求！ 2）、抗剪驗算 蚌埠市三館項目 高支模施工方案 中國建筑第五工程局有限公司 19 主梁剪力圖 (kN) Vmax＝ τ max＝ 2Vmax/A=2 1000/489＝ ≤ [τ ]＝ 125N/mm2,滿足要求！ 3）、撓度驗算 主梁變形圖 (mm) ν max＝ ≤ [ν ]＝ l/400＝ 1200/400＝ 3mm,滿足要求！ 4）、扣件抗滑計算 8kN＜ R＝ ≤ 12kN 單扣件在扭矩達到 40～ 65N m且無質量缺陷的情況下，雙扣件能滿足要求！ 同理可知，右側立柱扣件受力 8kN＜ R＝ ≤ 12kN 單扣件在扭矩達到 40～ 65N m且無質量缺陷的情況下，雙扣件能滿足要求！ 立柱驗算 立桿穩定性計算依據 《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》 JGJ13020xx 剪刀撐設置 加強型 立桿頂部步距 hd(mm) 1500 立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度 a(mm) 100 頂部立桿計算長度系數μ 1 非頂部立桿計算長度系數μ 2 鋼管類型 Ф 48 立柱截面面積 A(mm2) 489 回轉半徑 i(mm) 立柱截面抵抗矩 W(cm3) 抗壓強度設計值 f(N/mm2) 205 蚌埠市三館項目 高支模施工方案 中國建筑第五工程局有限公司 20 長細比驗算 頂部立桿段： l01=kμ 1(hd+2a)=1 (1500+2 100)= 非頂部立桿段： l02=kμ 2h =1 1500= λ =l0/i=≤ [λ ]=210 長細比滿足要求！ 1）、風荷載計算 Mw＝ ω k la h2/10＝ ＝ m 2）、穩定性計算 根據《建筑施工模板安全技術規范》公式 ，荷載設計值 q1 有所不同： 1)面板驗算 q1＝ [ (+(24+) )+ 2] ＝ 2)小梁驗算 F1＝ [ (+(24+) )+ 1] ()/2 ＝ F2＝ [ (+(24+) )+ 1] ()/2 ＝ q1＝ q2＝ 同上四～六計算過程，可得： 頂部立桿段： l01=kμ 1(hd+2a)= (1500+2 100)= λ 1＝ l01/i＝ ＝ ，查表得，φ 1＝ 立柱最大受力 N＝ max[R1+N 邊 1， R2+N 邊 2]+Mw/lb＝ max[+ [(+(24+) )+ 1] (+)/2 ， + [ (+(24+) )+ 1] (+)/2 ]+＝ f＝ N/(φ A)+Mw/W＝ 103/( 489)+ 106/5080＝ ≤ [f]＝ 205N/mm2,滿足要求！ 非頂部立桿段： l02=kμ 2h = 1500= λ 2＝ l02/i＝ ＝ ，查表得，φ 2＝ 立柱最大受力 N＝ max[R1+N 邊 1， R2+N 邊 2]+Mw/lb＝ max[+ [(+(24+) )+ 1] (+)/2 ， + [ (+(24+) )+ 1] (+)/2 ]+＝ f＝ N/(φ A)+Mw/W＝ 103/( 489)+ 106/5