外腳手架搭拆專項施工方案(落地式雙排腳手架)(編輯修改稿)

　

【文章內容簡介】 ν縱向受力鋼筋表面特征系數，；Es鋼筋的彈性模量ρte=As/Ateρte按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率，在最大裂縫寬度計算中，當ρte＜，時取 ρte=ψ=(ρteσsk)ψ裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數，在計算中，ψ＜，取ψ=；當ψ＞，取ψ=，取ψ=Ate=+(bf–b)hfAte有效受拉混凝土截面面積；對于軸心受拉構件，取構件截面面積對于受彎、偏心受壓和偏心受拉構件Ate=矩形截面σsk=Mk/(Asηh0)， h0 =h(c+d/2)σsk裂縫處鋼筋應力 最大裂縫寬度計算樓層αcrψc(mm)d(mm)σskνρteEs(N/mm2)ωmax(mm)第1層20101210000比較第1層 ωmax/＜1符合要求七、樓板抗沖切驗算 根據《混凝土結構設計規(guī)范（GB50010）》規(guī)定，受沖切承載力應滿足下式 公式參數剖析F=(+,m)ηumh0Fl局部荷載設計值或集中反力設計值βh截面高度影響系數：當h≤800mm時，取βh=；當h≥2000mm時，取βh=；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設計值σpc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度的加權平均值，㎜2范圍內um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0 /2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1, η2)η1=+, η2=+ash0/4Umη1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數η2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數βs局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，βs不宜大于4：當βs 2時取βs =2 ，當面積為圓形時，取βs=2as板柱結構類型的影響系數：對中柱，取as =40 ，對邊柱，取as =30 ：對角柱，取 as=20說明在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中σpc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備， 承載力計算樓層F＝F1βhftηumh0F第1層11180比較第1層 F/F1≥1符合要求樓板厚120㎜一、工程屬性腳手架基礎所在樓層數4第4層混凝土樓板厚度h4(mm)120第3層層高H3(m)第3層混凝土樓板厚度h3(mm)100第2層層高H2(m)第2層混凝土樓板厚度h2(mm)150第1層層高H1(m)第1層混凝土樓板厚度h1(mm)160樓板的計算單元長度Bl(m)樓板的計算單元寬度BC(m)樓蓋板配筋信息表樓層鋼筋位置配筋量及等級鋼筋面積（mm2）第4層X向正筋HRB400Ф8@200ASX =Y向正筋HRB400Ф8@200ASY =X向負筋HRB400Ф8@150ASX， =Y向負筋HRB400Ф8@150ASY， =第3層X向正筋HRB400Ф8@200ASX =Y向正筋HRB400Ф8@200ASY =X向負筋HRB400Ф8@150ASX， =Y向負筋HRB400Ф8@150ASY， =第2層X向正筋HRB400Ф8@200ASX =Y向正筋HRB400Ф8@200ASY =X向負筋HRB400Ф8@150ASX， =Y向負筋HRB400Ф8@150ASY， =第1層X向正筋HRB400Ф8@150ASX =Y向正筋HRB400Ф8@150ASY =X向負筋HRB400Ф8@150ASX， =Y向負筋HRB400Ф8@150ASY， =二、支架搭設參數 模板支架搭設參數樓層立桿的縱向間距La(m)立桿橫向間距Lb(m)立桿步距h(m)支座周長(m)322212 腳手架搭設參數腳手架搭設方式平行長邊腳手架內排立桿離樓板長邊距離a1(m)立桿排數N2立桿底部墊板尺寸(m)【ab】立桿縱、橫向間距(m)【lalb】 設計簡圖如下：腳手架樓板_平面圖腳手架樓板_立面圖三、荷載參數每根立桿傳遞荷載qk(kN)30板上活荷載標準值Qk(kN/m2)1鋼筋混凝土自重標準值NG1K(kN/m3)模板及支架自重標準值NG2K (kN/m2)四、各樓層荷載計算 第4層荷載計算鋼筋彈性模量Es(N/mm2)200000砼彈性模量Ec(N/mm2)29120砼的齡期T(天)10砼的強度等級C25砼的實測抗壓強度fc(N/mm2)12砼的實測抗拉強度ft(N/mm2)1 腳手架立桿傳遞荷載標準值：qk=30kN。 板的短邊計算跨度：l=Bc= 立桿荷載作用間距：e=la= 立桿底墊板作用面平行于板跨寬度：bcx=btx+2s+h=b+2s+hi=+0+= 立桿底墊板作用面垂直于板跨寬度：bcy=bty+2s+h=a+2s+hi=+0+= s為墊板的厚度，此處忽略不計。 當bcxbcy，bcy≤*l，bcx≤l時，b=2/3*bcy+*l=2/3*+*= 當局部荷載作用在板的非支承邊附近，即db/2時，荷載的有效分布寬度應予折減，b1，=b/2+d= 當eb時，荷載的有效分布寬度應予折減，b2，=e= b，=min{ b1，b2，}= 得：Mmax= 板短邊等效樓面均布活荷載標準值：q1=8 Mmax/(bl2)=8*()= 板的長邊計算跨度：l=Bl= 立桿荷載作用間距：e=lb= 立桿底墊板作用面平行于板跨寬度：bcx=btx+2s+h=a+2s+hi=+0+= 立桿底墊板作用面垂直于板跨寬度：bcy=bty+2s+h=b+2s+hi=+0+= s為墊板的厚度，此處忽略不計。 當bcx≥bcy，bcy≤*l，bcx≤l時，b=bcy+*l=+*= 當局部荷載作用在板的非支承邊附近，即db/2時，荷載的有效分布寬度應予折減，b1，=b/2+d= 當eb時，荷載的有效分布寬度應予折減，b2，=b/2+e/2= b，=min{ b1，b2，}= 得：Mmax= 板短邊等效樓面均布活荷載標準值：q2=8 Mmax/(bl2)=8*()= 故樓板等效均布活荷載：q=max{qq2}= 樓蓋自重荷載標準值：g4=h4/1000*NG1K=120/1000*25= 板計算單元活荷載標準值：q4=q+Qk=+= 第3層荷載計算鋼筋彈性模量Es(N/mm2)200000砼彈性模量Ec(N/mm2)31200砼的齡期T(天)14砼的強度等級C30砼的實測抗壓強度fc(N/mm2)15砼的實測抗拉強度ft(N/mm2) 立桿傳遞荷載標準值：q3=NG2K= 樓蓋自重荷載標準值：g3=h3/1000*NG1K=100/1000*25= 第2層荷載計算鋼筋彈性模量Es(N/mm2)200000砼彈性模量Ec(N/mm2)31200砼的齡期T(天)21砼的強度等級C30砼的實測抗壓強度fc(N/mm2)16砼的實測抗拉強度ft(N/mm2) 立桿傳遞荷載標準值：q2=NG2K= 樓蓋自重荷載標準值：g2=h2/1000*NG1K=150/1000*25= 第1層荷載計算鋼筋彈性模量Es(N/mm2)200000砼彈性模量Ec(N/mm2)22800砼的齡期T(天)28砼的強度等級C30砼的實測抗壓強度fc(N/mm2)砼的實測抗拉強度ft(N/mm2) 立桿傳遞荷載標準值：q1=NG2K= 樓蓋自重荷載標準值：g1=h1/1000*NG1K=160/1000*25= 各樓層荷載分配 假設層間支架剛度無窮大，則有各層撓度變形相等，即： P1/(E1h13)=P2/(E2h23)=P3/(E3h33)……則有：Pi‘=(Ei‘hi‘∑Pi)/(∑(Eihi3)) 根據此假設，各層樓蓋承受荷載經模板支架分配后的設計值為：樓層各樓層混凝土彈性模量Eci(MPa)各樓層板厚hi(mm)樓蓋自重荷載標準值gi(kN/m2)立桿傳遞荷載標準值qi(kN/m2)分配后各樓層恒載的設計值Gi(kN/m2)分配后各樓層活載的設計值Qi (kN/2)4120310021501160Gi=(Ecihi3/(Ecihi3+Eci14h4i13+Eci2hi23))(gi+gi1+gi2)Qi=(Ecihi3/(Ecihi3+Eci1hi13+Eci2hi23))(qi+qi1+qi2)五、板單元內力計算 第4層內力計算腳手架樓板_第4層鋼筋布置圖 第4層板單元內力計算板的支撐類型四邊固支Bc/Bl＝3700/4850＝m1m2m139。m239。四邊簡支Bc/Bl＝3700/4850＝mq1mq2 第4層板內力計算荷載組合設計值計算(kN/m2)GiQiGi39。=Gi+Qi/2Gq=Gi+QiQi39。=Qi/2內力計算m1m2m139。m239。mq1mq2νBc內力值()M1M2M139。M239。M1=(m1+νm2)Gi39。BC2+(mq1+νmq2)Qi39。BC2M1=(m2+νm1)Gi39。BC2+(mq2+νmq1)Qi39。BC2M139。=m139。GqBC2M239。=m239。GqBC2 第4層板正截面承載力驗算 依據《工程結構設計原理》板的正截面極限計算公式為： 公式類型參數剖析使用條件Mu=α1αsfcbh02Mu板正截面極限承載彎矩用于單筋截面α1截面最大正應力值與混凝土抗壓強度fc的比值，αs截面抵抗矩系數fc混凝土抗壓強度標準值，參照上述修正系數修改h0計算單元截面有效高度，短跨方向取h20mm，長跨方向取h30mm，其中h是板厚Mu=α1αsfcbh02+fy39。As39。(h0αs39。)fy39。受壓區(qū)鋼筋抗拉強度標準值用于雙筋截面As39。受壓區(qū)鋼筋總面積αs39。縱向受壓鋼筋合力點至受壓區(qū)邊緣的距離默認取20mmMu=fyAs(h0αs39。)fy鋼筋抗拉強度標準值用于雙筋截面當χ2αs39。時As受拉鋼筋總面積ξ=Asfy/(fcα1bh0)ξξ受壓區(qū)相對高度，ξ=Asfy/(fcα1bh0)χ=(fyAsfy39。As39。)/(α1fcb)χ混凝土受壓區(qū)高度 矩形截面受壓區(qū)高度As(mm2)fy(N/mm2)h0=h20(mm)α1fc(Mpa)b(mm)fy39。(N/mm2)As39。(mm2)χ(mm)αs39。比較360100112100036020χ2αs39。 矩形截面相對受壓區(qū)高度As(mm2)fy(N/mm2)b(mm)h0=h20(mm)fcm(N/mm2)ζ360100010012360100010012備注ζ＝Asfy/bh0fcm Muiα1αsfc(N/mm2)b(mm)h0(mm)板正截面極限承載彎矩()Mi()Mu11121000100Mu21121000100比較Mu1＞m1符合要求Mu2＞m2符合要求 MUi39。fy(N/mm2)As(mm2)h0(mm)αs39。(mm)板正截面極限承載彎矩()Mi39。()Mu139。36010020Mu239。36010020比較Mu139。＞m139。符合要求Mu239。＞m239。符合要求 第3層內力計算腳手架樓板_第3層鋼筋布置圖 第3層板單元內力計算板的支撐類型四邊固支Bc/Bl＝3700/4850＝m1m2m139。m239。四邊簡支Bc/Bl＝3700/4850＝mq1