超高支模方案(門架(編輯修改稿)

　

【文章內容簡介】 計算公式要求： f = M/W [f] 其中 f —— 梁側模板的抗彎強度計算值 (N/mm2)； M —— 計算的最大彎矩 ()； q —— 作用在梁側模板的均布荷載 (N/mm)； q=( + ) = N/mm 最大彎矩計算公式如下 : M= = f= 106/= N/mm2 梁側模面板抗彎計算強度小于 N/mm2,滿足要求 ! (2).抗剪計算 最大剪力的計算公式如下 : 15 Q = 截面抗剪強度必須滿足 : T = 3Q/2bh [T] 其中最大剪力 Q= = kN 截面抗剪強度計算值 T=3 3437/(2 800 18)= N/mm2 截面抗剪強度設計值 [T]= N/mm2 面板的抗剪強度計算滿足要求 ! (3).撓度計算 最大撓度計算公式如下 : 其中 q = = N/mm 三跨連續梁均布荷載作用下 的最大撓度 v = (100 )= mm 梁側模板的撓度計算值 : v = [v] = 250/250,滿足要求 ! 計算公式 : N [N] = fA 其中 N —— 穿梁螺栓所受的拉力； A —— 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f —— 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取 170N/mm2； 穿梁螺栓承受最大拉力 N =( + ) 穿梁螺栓直徑為 12 mm； 穿梁螺栓有效直徑為 mm； 穿梁螺栓有效面積為 A= mm2； 穿梁螺栓最大容許拉力值為 [N]= kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值為 N= kN； 穿梁螺栓的布置距離為側龍骨的計算間距 500 mm。 每個截面布置 1 道穿梁螺栓。 穿梁螺栓強度 滿足要求 ! 16 情況二高支模計算書 (一 )樓板模板及支架的基本參數 樓板模板支撐高度按 ，板厚為 120mm，門式架搭設間距為 900mm；板底采用單木枋，間距 300mm；板頂托采用雙木枋。 (二 )樓板底木方的計算 木方按照簡支梁計算，木方的截面力學參數為 ： (1)鋼筋混凝土板自重 (kN/m)： q1 = = kN/m (2)模板的自重線荷載 (kN/m)： q2 = = kN/m (3)活荷載為施工人員與施工設備產生的荷載 (kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 q3 = = kN/m 經計算得到，木方荷載計算值 Q = (+)+ = kN/m 、撓度、抗剪計算 9 0 0 9 0 0 9 0 0 2 . 9 8 k N / mA B 木方計算簡圖 0 . 1 9 30 . 2 4 1 木方彎矩圖 () 0 . 4 3 10 . 0 3 4 木方變形圖 (mm) 17 1 . 0 71 . 6 11 . 3 41 . 3 41 . 6 11 . 0 7 木方剪力圖 (kN) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1= kN N2= kN N3= kN N4= kN 經過計算得到最大彎矩 M= 經過計算得到最大支座 F= kN 經過計算得到最大變形 V= mm 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : W = ； I = ； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f= 106/= N/mm2 木方的抗彎計算強度小于 ,滿足要求 ! (2)木方抗剪計算 面抗剪強度必須滿足 : T = 3Q/2bh [T] 截面抗剪強度計算值 T=3 (2 80 80)= 截面抗剪強度設計值 [T]= N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求 ! (3)木方撓度計算 最大變形 v = mm 木方的最大撓度小于 ,滿足要求 ! 18 (三 )樓板底托梁計算 梁底托梁選擇三榀門架的跨度作為一計算單元（軟件計算模型取三跨計算，計算值已具備一定的安全儲備）。 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。 均布荷載取托梁的自重 q= kN/m。 1 2 2 0 6 1 0 1 2 2 0 6 1 0 1 2 2 0 2 . 9 5 k N 2 . 9 5 k N 2 . 9 5 k N 2 . 9 5 k N 2 . 9 5 k N 2 . 9 5 k N 2 . 9 5 k N 2 . 9 5 k N 2 . 9 5 k N 2 . 9 5 k N 2 . 9 5 k N 2 . 9 5 k N 2 . 9 5 k N 2 . 9 5 k N 2 . 9 5 k N 2 . 9 5 k N 2 . 9 5 k N 0 . 1 2 k N / mA B 托梁計算簡圖 1 . 2 6 41 . 1 8 7 托梁彎矩圖 () 2 . 8 0 40 . 5 1 8 托梁變形圖 (mm) 6 . 1 66 . 1 63 . 2 1 3 . 1 70 . 2 2 0 . 1 82 . 7 7 2 . 8 05 . 7 55 . 7 94 . 8 84 . 8 81 . 9 3 1 . 8 91 . 0 61 . 0 97 . 4 5.4 . 5 0 4 . 4 61 . 5 1 1 . 4 71 . 4 7 1 . 5 14 . 4 6 4 . 5 07 . 4 57 . 4 51 . 0 91 . 0 61 . 8 9 1 . 9 34 . 8 84 . 8 85 . 7 95 . 7 52 . 8 0 2 . 7 70 . 1 8 0 . 2 23 . 1 7 3 . 2 16 . 1 66 . 1 6 托梁剪力圖 (kN) 經過計算得到最大彎矩 M= 經過計算得到最大支座 F= kN 經過計算得到最大變形 V= mm 頂托梁的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : W = ； 19 I = ； (1)頂托梁抗彎強度計算 抗彎計算強度 f= 106/= N/mm2 頂托梁的抗彎計算強度小于 N/mm2,滿足要求 ! (2)頂托梁抗剪計算 截面抗剪強度必須滿足 : T = 3Q/2bh [T] 截面抗剪強度計算值 T=3 7449/(2 160 80)= N/mm2 截面抗剪強度設計值 [T]= N/mm2 頂托梁的抗剪強度計算滿足要求 ! (3)頂托梁撓度計算 最大變形 v = mm 頂托梁的最大撓度小于 ,滿足要求 ! (四 ) 立桿的穩定性計算 作用于門架的荷載包括門架靜荷載與上面托梁傳遞荷載。 門架靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架自重產生的軸向力 (kN/m) 門架的每跨距內，每步架高內的構配件及其重量分別為： 門架 (MF1219) 1榀 kN 交叉支撐 2副 2 = kN 連接棒 2個 2 = kN 可調底座 2個 2 = kN 可調托座 2個 2 = kN 合計 kN 經計算得到，每米高腳手架自重合計 NGk1 = / = kN/m (2)加固桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力計算 (kN/m) 剪刀撐采用 ，按照 4步 4跨設置，每米高的鋼管重計算： tg =(4 )/(4 )= 2 (4 )/cos /(4 )= 20 水平加固桿采用 ，按照 1步 1跨設置，每米高的鋼管重為 (1 )/(1 )= 每跨內的直角扣件 1個，旋轉扣件 1個，每米高的鋼管重為 kN/m； (1 +4 )/= kN/m 每米高的附 件重量為 ； 每米高的欄桿重量為 ； 經計算得到，每米高腳手架加固桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力合計 NGk2 = 經計算得到，靜荷載標準值總計為 NG = kN/m。 托梁傳遞荷載為一榀門架兩端點產生的支點力總和。 從左到右每榀門架兩端點產生支點力分別為 第 1榀門架兩端點力 ， 第 2榀門架兩端點力 ， 第 3榀門架兩端點力 ， 經計算得到，托梁傳遞荷載為 NQ = kN。 作用于一榀門架的軸向力設計值計算公式 N = + NQ 其中 NG —— 每米高腳手架的靜荷載標準值， NG = kN/m； NQ —— 托梁傳遞荷載， NQ = kN； H —— 腳手架的搭設高度， H = m。 經計算得到， N = += kN。 門式鋼管腳手架的穩定性按照下列公式計算 其中 N —— 作用于一榀門架的軸向力設計值， N = ； Nd —— 一榀門架的穩定承載力設計值 (kN)； 一榀門架的穩定承載力設計值公式 計算 21 其中 —— 門架立桿的穩定系數 ,由長細比 kh0/i 查表得到， =； k —— 調整系數， k=； i —— 門架立桿的換算截面回轉半徑， i=； I —— 門架立桿的換算截面慣性矩， I=； h0 —— 門 架的高度， h0=； I0 —— 門架立桿的截面慣性矩， I0=； A1 —— 門架立桿的凈截面面積， A1=； h1 —— 門架加強桿的高度， h1=； I1 —— 門架加強桿的截面慣性矩， I1=； A —— 一榀門架立桿的毛截面面積， A=2A1=； f ——