110kv變電所電氣畢業設計(編輯修改稿)

　

【文章內容簡介】 IN 1000A —— —— It2 t= )( 2KA .S ies 80KA 由以上數據比較可知 LW14110 型斷路器和 GW4110D/100080 型隔離開關均能夠嗎組要求。 B. 變壓器 35KV側斷路器及隔離開關 變壓器的最大工作電流 Imax=（ N） /（ 3 UN） = 31500/ 3 35= 根據線路的電壓及最大工作電流及斷路器在屋外的 要求，查表可選擇LW835 型斷路器。 短路時間： tk =++= 周期分量的熱效應： Qp=tk/12（ If239。1+10Itk39。22/+Itk39。2） =（ 2 +10 2 + 2 ） = )( 2KA .S 非周期分量的熱效應： tk＜ 1 時， T= Qnp=T If239。1= 2 = )( 2KA .S 短路電流的熱效應： QK=Qp+Qnp=+= )( 2KA .S 斷路器及隔離開關的相關數據并與計算值相比較，如下所示： 計算數據 LW835 型斷路器。 GW535G/60072 型隔離開關 UNS 35KV IMAX I39。 ish QK )( 2KA .S ish UN 35KV IN 1600A INbr 25KA INcl 63KA It2 t=2500 )( 2KA .S ies 63KA UN 35KV IN 600A —— —— It2 t=1024 )( 2KA .S ies 72KA 由以上數據比較可知 LW835 型斷路器和 GW535G/60072 型隔離開關均能夠嗎組要求。 C. 變壓器 10KV側斷路器及隔離開關 變壓器的最大工作電流 Imax =（ ） /（ 3 UN ） = 31500/ 3 10= 根據線路的電壓及最大工作電流及斷路器在屋內的要求，查表可選擇ZN10/202040 型斷路器。 短路時間： tk =++= 周期分量的熱效應： Qp=tk/12（ If239。1+10Itk39。22/+Itk39。2） =（ 2 +10 2 + 2 ） = )( 2KA .S 非周期分量的熱效應： tk＜ 1 時， T= Qnp=T If239。1= 2 = )( 2KA .S 短路電流的熱效應： QK=Qp+Qnp=+= )( 2KA .S 斷路器及隔離開關的相關數據并與計算值相比較，如下所示： 計算數據 ZN10/202040 型斷路器 GN210/202085 型隔離開關 UNS 10KV IMAX I39。 ish QK )( 2KA .S ish UN 10KV IN 2020A INbr 40KA INcl 100KA It2 t=3200 )( 2KA .S ies 100KA UN 10KV IN 2020A —— —— It2 t=1300 )( 2KA .S ies 85KA 由以上數據比較可知 ZN10/202040 型斷路器和 GN210/202085 型隔離開關均能夠嗎組要求。 D. 35KV出線側斷路器及隔離開關 線路的最大工作電流 Imax=（ PN） /（ 3 UNCOSΦ ） = 12 1000/ 3 35= 根據線路的電壓及最大工作電流及斷路器在屋外的要求，查表可選擇LW835/1600 型斷路器。 短路時間： tk =++= 周期分量的熱效應： Qp=tk /12（ If239。1+10Itk39。22/ +Itk39。2 ） =（ 2 +10 2 + 2 ） = )( 2KA .S 非周期分量的熱效應： tk ＜ 1 時， T= Qnp=T If239。1= 2 = )( 2KA .S 短路電流的熱效應： QK=Qp+Qnp=+= )( 2KA .S 斷路器及隔離開關的相關數據并與計算值相比較，如下所示： 計算數據 LW835/1600 型斷路器 GW535G/60072 型隔離開關 UNS 35KV IMAX I39。 ish QK )( 2KA .S ish UN 35KV IN 1600A INbr 25KA INcl 63KA It2 t=2500 )( 2KA .S ies 63KA UN 35KV IN 600A —— —— It2 t=1024 )( 2KA .S ies 72KA 由以上數據比較可知 LW835/1600型斷路器和 GW535G/60072型隔離開關均能夠嗎組要求。 E. 線路 10KV出線側斷路器及隔離開關 線路的最大工作電流 Imax=（ PN） /（ 3 UNCOSΦ ） = 1 1000/ 3 10= 根據線路的電壓及最大工作電流 及斷路器在屋內的要求，查表可選擇ZN410/125020 型斷路器。 短路時間： tk =++= 周期分量的熱效應： Qp=tk/12（ If239。1+10Itk39。22/ +Itk39。2 ） =（ 2 +10 2 + 2 ） = )( 2KA .S 非周期分量的熱效應： tk ＜ 1 時， T= Qnp=T If239。1= 2 = )( 2KA .S 短路電流的熱效應： QK=Qp+Qnp=+= )( 2KA .S 斷路器及隔離開關的相關數據并與計算值相比較，如下所示： 計算數據 ZN410/125020 型斷路器 GN610T/60052 型隔離開關 UNS 10KV IMAX I39。 ish QK )( 2KA .S ish UN 10KV IN 1250A INbr 20KA INcl 50KA It2 t=1600 )( 2KA .S ies 50KA UN 10KV IN 600A — — —— It2 t=1600 )( 2KA .S ies 52KA 由以上數據比較可知 ZN410/125020 型斷路器和 GN610T/60052 型隔離開關關均能夠嗎組要求。 F. 110KV側母聯斷路器及隔離開關 母線的最大工作電流 Imax=2（ N） /（ 3 UN） =2* 31500/ 3 110= 根據線路的電壓及最大工作電流及斷路器在屋外的要求，查表可選擇LW14110 型斷路器。 短路時間： tk =++= 周期分量的熱效應： Qp=tk/12（ If239。1+10Itk39。22/+Itk39。2） =（ 2 +10 2 + 2 ） = )( 2KA .S 非周期分量的熱效應： tk＜ 1 時， T= Qnp=T If239。1= 2 = )( 2KA .S 短路電流的熱效應： QK=Qp+Qnp=+= )( 2KA .S 斷路器及隔離開關的相關數據并與計算值相比較，如下所示： 計算數據 LW14110 型斷路器 GW4110D/100080 型隔離開關 UNS 110KV IMAX I39。 ish UN 110KV IN 2020A INbr INcl 80KA UN 110KV IN 1000A —— —— QK )( 2KA .S ish It2 t=4800 )( 2KA .S ies 80KA It2 t= )( 2KA .S ies 80KA 由以上數據比較可知 LW14110 型斷路器和 GW4110D/100080 型隔離開關均能夠嗎組要求。 G. 35KV母聯斷路器及隔離開關 線路的最大工作電流 Imax=3*（ PN） /（ 3 UNCOSΦ ） =3* 12 1000/ 3 35 = 根據線路的電壓及最大工作電流及 斷路器在屋外的要求，查表可選擇LW835/1600 型斷路器。 短路時間： tk =++= 周期分量的熱效應： Qp=tk/12（ If239。1+10Itk39。22/+Itk39。2） =（ 2 +10 2 + 2 ） = )( 2KA .S 非周期分量的熱效應： tk＜ 1 時， T= Qnp=T If239。1= 2 = )( 2KA .S 短路 電流的熱效應： QK=Qp+Qnp=+= )( 2KA .S 斷路器及隔離開關的相關數據并與計算值相比較，如下所示： 計算數據 LW835/1600 型斷路器 GW535G/160072 型隔離開關 UNS 35KV IMAX I39。 ish QK )( 2KA .S ish UN 35KV IN 1600A INbr 25KA INcl 63KA It2 t=2500 )( 2KA .S ies 63KA UN 35KV IN 1600A —— —— It2 t=1024 )( 2KA .S ies 72KA 由以上數據比較可知 LW835/1600型斷路器和 GW535G/60072型隔離開關均能夠嗎組要求。 導線截面的選擇： 1) 110KV側母線的選擇 按經濟電流密度選擇導線的截面，由于 Tmax=5000h/ 年，查表可得J=。 變壓器 110KV母線的最大工作電流 Imax=2 = 所以 S=Imax/J=故 可選擇型號為 LGJ400/20 的導線，其載流量為 800A 熱穩定校驗： θ = θ。 +（θ alθ。） )( max 2IIal =35+（ 7035） )800( 2 =42℃ 由此查表胡的 C= 則 Smin= KQfK */C= 106* /= 400 mm2 滿足導線的最小截面的要求。 2) 35KV側母線的選擇 按經濟電流密度選擇導線的截面，由于 Tmax=5000h/ 年，查表可得J=。 變壓器 35KV母線的最大工作電流 Imax = 3UPNN /COSΦ = 1000**35 )8129( ?? = 所以 S=Imax/J=故 可選擇型號