畢業設計-鋼鐵廠污水處理(編輯修改稿)

　

【文章內容簡介】 調節池有效容積 本 科 畢 業 設 計（論文） 第 15 頁 共 48 頁 V=QT= 360=1116 m3 調節池水面面積 A= ??HV m3 調節池的長度 取調節池 寬 19m，池的 長度 為： 2819 ??BAm 提升泵站 設計參數 設計流量： Q=100L/s，泵房工程結構按遠期流量設計。 提升泵房 說明： （ 1）泵房進水角度不大于 45 度。 （ 2）相鄰兩機組突出部分得間距，以及機組突出部分與墻壁的間距，應保證水泵軸或電動機轉子再檢修時能夠拆卸 ，并不得小于 。如電動機容量大于 55KW 時，則不得小于 ，作為主要通道寬度不得小于 。 （ 3）水泵為自灌式。 泵房設計計算 采用絮凝沉淀工藝方案，污水處理系統簡單，對于新建污水處理廠，工藝管線可以充分優化，故污水只考慮一次提升。污水經提升后入前混凝池，然后自流通過高密度沉淀池、后混凝池、 D 型濾池池及接觸消毒池，最后由提升泵站打入回用水管網。 各構筑物的水面標高和池底埋深見第三章的高程計算。 污水提升前水位 （既泵站吸水池最底水位） ,提升后水位 （即前混凝池水面標 高）。 所以，提升凈揚程 Z=（ ） =。 水泵水頭損失取 2m 從而需水泵揚程 H=Z+h= 再根據設計流量 100L/s=360m3/h，采用 3 臺潛污泵，單臺提升流量 200m3/h，二用一備。該泵提升流量 200m3/h，揚程 22m，功率 30kW。 本 科 畢 業 設 計（論文） 第 16 頁 共 48 頁 占地面積為 ＝ ，即為矩形泵房深 m,泵房為半地下式，地下埋深 ，水泵為自灌式。潛污泵隨吸水井液位自動運行。 為檢修潛污泵，提升泵站設電動單軌吊 CDT型 Q=2T， h=20m， N=3+ 一臺。 計算草圖 如下： 進水總管中格柵吸水池最底水位圖2 污 水提升泵房計算草圖177。 0 高密度沉淀池 設計水量 設計水量 Q=8640(m3/d) =360(m3/h)=(m3/s)=100（ L/s） 構筑物設計 水的有效水深：本項目的有效水深按 米 設計。 絮凝池 停留時間 6～ 15min，取 min。 則有效容積： V=360179。 平面有效面積： A=。 取絮凝池為正方形，則計算并取整后。絮凝池的有效容積： 179。 179。 （設計水深） =。 原水在絮凝池中的停留時間為 本 科 畢 業 設 計（論文） 第 17 頁 共 48 頁 澄清區 斜管上升流速： 。 —— 斜管面積 A1=80m2； 沉淀段入口流速取 60 m/h。 —— 沉淀入口段面積 A2=； 中間總集水槽寬度： B=（ ） =179。（ 179。 ） = 取 B=。 從已知條件中可以列出方程： X178。 X1= —— ① （ ）178。（ ） =80 —— ② 可以推出： A=+=0 取 X=12。即 澄清池的尺寸： 12m179。 12m179。 = 原水在澄清池中的停留時間： t=； 水在斜管區的上升流速： 3600/80=從而計算出 沉淀入口段的尺寸： 12m179。 。 沉淀入口段的過堰流速取 ，則水層高度： 247。 247。 12=。另外考慮到此處設置堰的目的是使推流段經混凝的原水均勻的進入到沉淀段，流速應該比較低，應該以不破壞絮體為目的。因此，考慮一些因素，取 。 如果按照堰上水深的公式去計算： h=（ Q/） 2/3=（ 179。 12） 2/3=。則流速為 。這么大的流速經混凝的原水從推流段進入到沉淀段，則絮體可能被破壞。因此， 取 。 本 科 畢 業 設 計（論文） 第 18 頁 共 48 頁 推流段 推流段的 停留時間 3～ 5min，取 5 min。 V=360179。 5/60=30m3 則寬度： 30247。 247。 12=， 取 。 反應段至推流段的豎流通道的流速取 ，則高度： 247。 247。 =。取 ，考慮到此處底部要做一些土建結構的處理。 考慮到此處底部要做一些土建結構的處理 及超高，故池總高為 H=h+=5m。 故高密度沉淀池為占地面積為 16m14m 半地下建筑。 單池直徑 φ12m，池深 5m。沉淀池面積 113m2，單池斜管面積 80m2，單池絮凝反應池的容積 83m2。 后混凝池 污水在進入濾池之前，先經后混凝池。在池內投加硫酸以調節 PH 值和投加混凝劑從增強濾池的過濾效果。 設計參數 設計流量： Q=100L/s=360m179。/h 水力停留時間： 設計計算 后混凝池進水體積 V=QT=360179。 本 科 畢 業 設 計（論文） 第 19 頁 共 48 頁 取池寬池長 L=B=，則 h=V/LB==3m 考慮 ，故池總高為 H=h+=。 后混凝池與高密度沉淀池為一體結構，內設快速攪拌機一臺， n=59r/min， N=。 D 型濾池 設計參數的確定 設計流量： 360 m3/h 濾池總數： 4 個（ 3 池使用，一池反洗） 每池面積： 6m2 單池流量： 120 m3/h 水頭損失： ~ 過濾周期： 8~24h 氣沖洗（ t=1~2min）：氣沖洗強度 m179。/m2h 氣、水反沖洗 （ t=4~6min）：氣沖洗強度 55m179。/m2h 水沖洗（ t=4~5min）：水沖洗強度 179。/m2h 表面掃洗（ t=10~12min）： 水沖洗強 度 ～ 179。/m2h 反洗歷時： 10～ 20min 設計計算 池體設計 （ 1）濾速： v=Q/(F179。 24) F— 濾池面積， 6179。 3=18m2 v=8640/(18179。 24)=20m/h （ 2）校核強制濾速 v’=Nv/(N1)=3179。 20/(31)=30m/h (3) 濾池高度的確定 濾板下布水區高度 H1= 濾板高度 H2= 濾網板（承托層）高度 H3= 本 科 畢 業 設 計（論文） 第 20 頁 共 48 頁 濾網板與注塑蓋板之間高度 H4= V型槽與注塑蓋板之間距離為 H5= V型槽高度 H6= V型槽頂至濾池頂高度為 H7= 則濾池總高 H= H1+ H2+ H3+ H4+ H5+ H6+ H7= （ 4） 水封池的設計 按照試驗數據， DA863 彗星式纖維濾料清潔濾層的水頭損失取 ΔH 清 = m 正常過濾時，通過長柄濾頭的水頭損失 ΔH≤ m，取 m。忽略其他水頭損失，則每次反沖洗后剛開始過濾的水頭損失為： ΔH 開始 =+= 為保證濾池正常時濾池內的液面高出濾料層，水封井出水堰頂標高與濾料層相同。 堰底板與濾池底版標高相同，水封井出水 堰總高 ΔH 水封 = H1 +H2+ H3=++= m。 反洗水量和氣量計算 （ 1）反洗水量計算 按水沖強度最大時計算，單獨水洗時反洗強度最大為 6L/( ) Q 反 =q 水 179。 f=6179。 6=36L/ s= m3/s= m3/h D 型濾池反沖洗時，表面沖洗同時進行，其流量 Q=q179。 f=179。 6= m3/s （ 2）反洗氣量計算 按單獨氣沖強度最大時的空氣流量計算，這時氣沖強度為 23 L/( m2﹒ s) Q 氣 =q 氣 179。 f=23179。 6=138 L/ s = m3/min 濾池管渠的布置 （ 1）、反沖洗管渠 A、氣水分配渠 氣水分配渠起端寬取 ,高取 ；末端寬取 m，高取 m。則起端截面積 ㎡，末端截面積 ㎡。兩側沿程各布置 28 個配氣小孔和 23 個布水方孔，共 56個配氣小孔和 46 個布水方孔。 B、排水集水槽 本 科 畢 業 設 計（論文） 第 21 頁 共 48 頁 排水集水槽槽頂端高出濾料層頂面 m，則排水集水槽起端槽高 H 起 =H1+H2+ H3+濾料層厚度 +－ － =++++－ －= m 式中， H1 H2 H3同前， 米為氣水分配渠起端高度， 為排水集水槽板厚。 排水集水槽末端高 H 末 = H1+H2+H3+濾料層厚度 +－ － = m 底坡 =（ － ） /= C、排水集水槽排水能力校核。 由矩形端面暗溝（非滿流， n=）計算公式校核集水槽能力 。 設集水槽超高 m，則槽內水位高 h 排集 = m，槽寬 b 排集 = m， 濕周 X=b+2h=+2= m 水流斷面。 A 排集 =bh== m 2 水力半徑： R= A 排集 /X=水流速度： v=(R2/3i 1/2)/n =( 1/2)/ =過水能力 Q 排集 =A 排集 v== , 實際水量： Q 反 =Q 反水 +Q 表水 =+=＜ m3/s