教學樓工程腳手架安全施工方案-資料下載頁

【導讀】米，建筑高度23米，建筑面積m2。搭設過程中，因處在施工高峰期，各施工班組在交叉作業中，故應加強安全監控力度，水平和垂直材料運輸必須設置臨時警戒區域，用紅白三角小旗。謹防非施工人員進入。同時成立以項目經理為組長的安全領導小組以加強現場安全防?！撠煬F場施工指揮、技術交底，協助組長落實相關工作；（安全員）——組員，負責現場安全檢查、隱患整改工作；工程外腳手架搭設按下表配置人力資源，操作工均有上崗作業證書。須配備有足夠的輔助人員和必要的工具。結構鋼》GB/T700中Q235級鋼的規定。每根鋼管的最大質量不應大于。

　　

【正文】 j 1 裝修腳手架荷載標準值 Gkzj(kN/m2) 2 地區 貴州貴陽市息烽縣 安全網設置 全封閉 基本風壓 ω 0(kN/m2) 風荷載體型系數 μ s 風壓高度變化系數 μ z(連墻件、單立桿穩定性 ) ， 風荷載標準值 ω k(kN/m2)(連墻件、單立桿穩定性 ) ， 計算簡圖： 25 立面圖 側面圖 26 第四節 縱向水平桿驗算 縱、橫向水 平桿布置方式 縱向水平桿在上 橫向水平桿上縱向水平桿根數 n 2 橫桿抗彎強度設計值 [f](N/mm2) 205 橫桿截面慣性矩 I(mm4) 107800 橫桿彈性模量 E(N/mm2) 206000 橫桿截面抵抗矩 W(mm3) 4490 縱、橫向水平桿布置 承載能力極限狀態 q=179。(+G kjb179。l b/(n+1))+179。G k179。l b/(n+1)=179。(+179。(2+1))+179。3179。(2+1)= 正常使 用極限狀態 q39。=(+Gkjb179。l b/(n+1))+Gk179。l b/(n+1)=(+179。(2+1))+3179。(2+1)= 計算簡圖如下： 27 抗彎驗算 Mmax==179。179。 2=178。m σ=M max/W=179。10 6/4490=≤[f]=205N/mm 2 滿足要求！ 撓度驗算 ν max=39。la4/(100EI)=179。179。1400 4/(100179。206000179。107800)=mm ν max＝ ≤[ν] ＝ min[la/150， 10]＝ min[1400/150， 10]＝ 滿足要求！ 支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax==179。179。= 正常使用極限狀態 Rmax39。=39。la=179。179。= 第五節 橫向水平桿驗算 承載能力 極限狀態 由上節可知 F1=Rmax= q=179。= 正常使用極限狀態 由上節可知 F139。=Rmax39。= q39。= 28 抗彎驗算 計算簡圖如下： 彎矩圖 (kN178。m) σ=M max/W=179。10 6/4490=≤[f]=205N/mm 2 滿足要求！ 撓度驗算 計算簡圖如下： 29 變形圖 (mm) ν max＝ ≤[ν] ＝ min[lb/150， 10]＝ min[1050/150， 10]＝ 7mm 滿足要求！ 支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax= 第六節 扣件抗滑承載力驗算 橫桿與立桿連接方式 單扣件 扣件抗滑移折減系數 扣件抗滑承載力驗算： 縱向水平桿： Rmax=≤R c=179。8= 橫向水平桿： Rmax=≤R c=179。8= 滿足 要求！ 第七節 荷載計算 腳手架架體高度 H 24 腳手架鋼管類型 Ф48179。3 每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m) 立桿靜荷載計算 立桿承受的結構自重標準值 NG1k 單外立桿：NG1k=(gk+la179。n/2179。)179。H=(+179。2/2179。)179。24= 單內立桿： NG1k= 30 腳手板的自重標準值 NG2k1 單外立桿：NG2k1=(H/h+1)179。la179。l b179。G kjb179。1/2/2 =(24/+1)179。179。179。179。1/2/2=44kN 1/2表示腳手板 2步 1設 單內立桿： NG2k1= 欄桿與擋腳板自重標準值 NG2k2 單外立桿：NG2k2=(H/h+1)179。la179。G kdb179。1/2=(24/+1)179。179。179。1/2= 1/2表示擋腳板 2步 1設 圍護材料的自重標準值 NG2k3 單外立桿： NG2k3=Gkmw179。la179。H=179。179。24= 構配 件自重標準值 NG2k總計 單外立桿： NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=++= 單內立桿： NG2k=NG2k1= 立桿施工活荷載計算 外立桿：NQ1k=la179。l b179。(n jj179。G kjj+nzj179。G kzj)/2=179。179。(1179。3+1179。2)/2= 內立桿： NQ1k= 組合風荷載作用下單立桿軸向力： 單外立桿： N=179。(N G1k+ NG2k)+179。179。 NQ1k=179。(+)+ 179。179。= 單內立桿： N=179。(N G1k+ NG2k)+179。179。N Q1k=179。(+)+ 179。179。= 第八節 立桿穩定性驗算 腳手架架體高度 H 24 立桿計算長度系數 μ 立桿截面抵抗矩 W(mm3) 4490 立桿截面回轉半徑 i(mm) 立桿抗壓強度設計值 [f](N/mm2) 205 立桿截面面積 A(mm2) 424 31連墻件布置 方式 兩步三跨 立桿長細比驗算 立桿計算長度 l0=Kμh=1179。179。= 長細比 λ=l 0/i=179。10 3/=≤210 滿足要求！ 軸心受壓構件的穩定系數計算： 立桿計算長度 l0=Kμh=179。179。= 長細比 λ=l 0/i=179。10 3/= 查《規范》表 A得， φ= 立桿穩定性驗算 不組合風荷載作用 單立桿的軸心壓力設計值N=(NG1k+NG2k)+=179。(+)+179。= σ=N/(φA)=(179。424)=≤[f]=205N/mm 2 滿足要求！ 組合風荷載作用 單立桿的軸心壓力設計值N=(NG1k+NG2k)+179。 Q1k=179。(+)+179。179。= Mw=179。179。M wk=179。179。ω klah2/10=179。179。179。179。 2/10=N178。m σ=N/(φA)+ Mw/W=(179。424)+≤[f]=205N/mm 2 滿足要求！ 第九節 腳手架架體高度驗算 不組合風荷載作用 Hs1=(φAf (+))/()=(179。424179。205179。10 3(179。+1.4179。))/(179。) = 32 組合風荷載作用 Hs2=(φAf (+179。179。N Q1k+Mw φA/W))/( k)=(179。424179。205179。10 3(179。+179。179。+179。1000179。179。424/4490))/(179。)= Hs=H=24m 滿足要求！ 第十節 連墻件承載力驗算 連墻件布置方式 兩步三跨 連墻件連接方式 扣件連接 連墻件約束腳手架平面外變形軸向力 N0(kN) 3 連墻件計算長度 l0(mm) 600 連墻件截面類型 鋼管 連墻件型號 Ф48179。3 連墻件截面面積 Ac(mm2) 424 連墻件截面回轉半徑 i(mm) 連墻件抗壓強度設計 [f](N/mm2) 205 連墻件與扣件連接方式 雙扣件 扣件抗滑移折減系數 Nlw=179。 ω k179。2179。h179。3179。l a=179。179。2179。179。3179。= 長細比 λ =l0/i=600/=， 查《規范》表 ， φ = (Nlw+N0)/(φ Ac)=(+3)179。10 3/(179。424)=≤179。[f]=179。205N/mm 2= 滿足要求！ 扣件抗滑承載力驗算： Nlw+N0=+3=≤179。12= 滿足要求！ 編 制： 審 核： 審 批： 年 月 日