預應力混凝土簡支梁設計——畢業設計-資料下載頁

【導讀】相對界限受壓區高度b?主梁高度h=1300mm,主梁間距S=2200mm,其中主梁上翼緣預制部分寬度為1600mm,現澆段寬。為600mm,全橋由5片梁組成。橋梁橫斷面尺寸如圖1所示。車輛荷載按密集運行狀態A級車道荷載計算，沖擊系數1+?首先，根據跨中截面正截面抗裂要求，確定預應力鋼筋數量。為滿足抗裂要求，所需。sM為荷載短期效應彎矩組合設計值，由表1,2組合算得sM=?筋數量時，可近似采用毛截面幾何性質。cxy=，csy=mm，cJ=×10124mm，xW=ⅹ1093mm。，單根鋼絞線的公稱截面面積1pA=1392mm，抗拉強度標準值。pkf=1860MPa，張拉控制應力取con?按張拉控制應力的20%估算。算取26根不符承載能力極限狀態，故取27根)。，OVM15-7型錨具，供給的預應力鋼。77金屬波紋管成孔，預留管道直徑為85。截面幾何性質的計算需根據不同的受力階段分別計算。本算例中，主梁從施

　　

【正文】 cx?? ??? (1) cx? = 2 1 211 01 2 00 . 7 / ( 1 )G K Q K Q KG P K G m KpcnnM M MMM yJ J J ?? ? ? ?? (2) 2 1 2 11101 2 0 10 . 7 / ( 1 ) s i nG K Q K Q K p e p e p nG P K G m Kn n nV V V A SVV SJ b J b J b J b? ? ?? ? ? ?? ? ? ? (3) 上述公式中車輛荷載和人群荷載產生的內力值，按最大剪力布置荷載，即取最大剪力對應的彎矩值，其數值由表 1查得。 恒載內力值： 1GPKM = kNm? ， 1GmKM = kNm? ， 2GKM = kNm? ， 1GPKV = kNm? ， 1GmKV = kNm? ， 2GKV = kNm? ， 活載內力值： 1QKM = kNm? ， 2GKM = kNm? ， 1?? = ， 1QKV = kNm? ， 2QKV = kNm? 變截面點處的主要變截面幾何性質由表 5 查得 1nA = 1062mm ， 1nJ = 1012 4mm ， 1nsy = mm ， y= mm 2nA = 1062mm ， 2nJ = 10124mm ， 2nsy = mm ， y= mm 0A = 106 2mm ， 0J = 1012 4mm ， 0sy = mm ， y= mm 圖 3 為各計算點的位置示意圖。各計算點的部分斷面幾何性質按表 14 取值，表中， 1A 為圖 3 中陰影部分的面積， 1S 為陰影部分對截面形心軸的面積矩， 1xy 為陰影部分的形 心到截面形心軸的距離， d 為計算點到截面形心軸的距離。 圖 3 橫斷面計算點（尺寸單位： mm） 表 14 計算點幾何性質 計算點 受力階段 1A（ 610? 2mm ） 1xy （ mm ） D （ mm ） 1S ( 910? 3mm ) 上梗肋處 階段 1 階段 2 階段 3 形心位置 階段 1 階段 2 階段 3 下梗肋處 階段 1 階段 2 階段 3 變截面處的有效預應力 pe? = con? l?? l??? = 1395? ? = pN = pe pA? =? 3753/1000= pne = pny = 預應力筋彎起角度分別為： 1p? = 176。 ， 2p? =176。 ， 3,4p? = 將上述數值代入公式（ 1），（ 2），（ 3）分別計算上梗肋、形心軸和下梗肋處的主拉應力。 a） 上梗肋處 pc? = MPa cx? = ? = MPa tp? = MPa b）形心軸處 pc? = cx? = ? = tp? = c)下梗肋處 pc? = cx? = ? = tp? =0。 048MPa 計算結果匯總于表 15。 表 15 計算結果匯總 計算點位置 正應力cx? （ MPa ） 剪應力 ? （ MPa ） 主拉應力tp? （ MPa ） 上梗肋 形心 軸 下梗肋 計算結果表明，上梗肋處主拉應力最大，其數值為 ,maxtp? = ，小于規范規定的界限值 tkf = = 。 （ 1）使用階段的撓度計算 使用階段的 撓度值，按短期荷載效應組合計算，并考慮撓度長期影響系數 ?? ，對 C40 混凝土， ?? =，剛度 0B = 0cEJ 。 預應力混凝土簡支梁的撓度計算可忽略支點截面附近截面尺寸及配筋的變化，近似地按等截面梁計算，截面剛度按跨中截面尺寸及配筋情況確定，即取 0B = 0cEJ =1016 2Nmm? 。 荷載短期效應組合作用下的撓度值，可簡化為按等效均布荷載作用情況計算： 20548 ss LMf B??? 式中， sM ＝ ? ， L ＝ 103mm。 代入得 : sf ＝ 自重產生的撓度值按等效均布荷載作用情況計算： 20548 GKG LMf B??? 1 1 , 2G K G P K G m p G KM M M M? ? ? ＝ (++)=? 106 Nmm 代入得： Gf ＝ 消除自重產生的撓 度，并考慮撓度長期影響系數后，使用階段撓度值為 1 ()sGf f f????＝ ? （ ） = /600L? ＝ 計算結果表明，使用階段的撓度值滿足規范要求。 （ 2）預加力引起的反拱計算及預拱度的設置 預加力引起的反拱近似地按等截面梁計算，截面剛度按跨中截面凈截面確定，即取 0 B E J? ＝ 1016 2Nmm? 反拱長期增長系數采用 ?? ? 預加應力引起的跨中撓度為 10ppiMMf dxB???? ? 式中： 1M — 所求變形點作用豎向單位力 P=1 引起的彎矩圖； pM — 預加力引起的彎矩圖。 對等截面梁可不必進行上式的積分計算，其變形值由圖乘法確定 ，在預加力的作用下，跨中截面的反拱可按下式計算： 1/ 202 Mpp Mf B? ???? 1/2M? 為跨中截面作用單位力 P=1 時，所產生的 1M 圖在半跨范圍內的面積： 21 / 2 12 2 4 1 6M L L L? ? ? ? ? pM 為半跨范圍 1M 圖重心（距支點 L/3處）所對應的預加力引起的彎矩圖的縱坐標 p p pM N e? pN 為有效預加應力， ()p con L L pNA? ? ?? ??? ? ?，其中 LL??? ??、 近似取 L/4 截面的損失值： pN ＝ pe 為距支點 L/3 處的預應力束偏心距 0p x pe y a??= 式中： 0xy — L/3 截面換算截面重心到下邊緣的距離， 0xy = ； pa — 由表 4 中的曲線方程求得， pa = 。 由預加應力產生的跨中反拱為 pf ＝ 3 3103 9 7 16/2 9 1 6 5 0 16 26 ?? ???? mm 將預加應力引起的反拱與按荷載短期效應影響產生的長期撓度值相比較可知 3 3 ????? sp ff ??. 由于預加力產生的長期反拱值大于按荷載短期效應組合計算的長期撓度，所以可不設預拱度。