云塔廣場工程模板工程施工方案-資料下載頁

【導讀】本工程施工現場場地較寬松,模板堆放在建筑物南側。本工程1#~7#樓同時施工,考慮到本工程的工期緊。本工程采用的各種模板必須是新品，嚴把產品質量關，驗收不合格的模板，不許進入現場使用。本工程施工現場管理目標：達“省級文明工地”。勞務隊伍，承擔模板工程施工任務。備模板工50人，即可滿足支模需要。對審查出來的疑點交設計辦理洽商，對圖紙中的難點。進行認真分析討論，提出解決問題的最佳辦法。熟悉各部位截面尺寸、標高，為模板設計提供基本資料。范、規程、標準和施工組織設計對模板工程的要求。模板工程施工前應對相關人員進行技術交底。技術交底應包括模。翻樣及勞務層相關管理人員進行施工方案交底。作業條件及其要求；施工準備；操作工藝及技術措施；質量要求；成品保護措施；安全文明施工措施。器具必須檢測合格，有檢定合格證書，且均在有效期內。訂好合同并確定材料進場時間。

　　

【正文】 其中， σ 梁底模板的彎曲應力計算值 (N/mm2)； M 計算的最大彎矩 ()； l計算跨度 (梁底支撐間距 ): l =； q 作用在梁底模板的均布荷載設計 值 (kN/m)； 新澆混凝土及鋼筋荷載設計值： q1: （ +） =； 模板結構自重荷載： q2: =； 振搗混凝土時產生的荷載設計值： q3: =； q = q1 + q2 + q3=++=； 跨中彎矩計算公式如下 : 41 Mmax = 1/8 =； σ =106/104=； 梁底模面板計算應力 σ = N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 [f]=15N/mm2，滿足要求！ 根據《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。 最大撓度計算公式如下 : 其中， q作用在模板上的壓力線荷載 : q =（ (+) +） = ； l計算跨度 (梁底支撐間距 ): l =； E面板的彈性模量 : E = ； 面板的最大允許撓度值 :[ω] =； 面板的最大撓度計算值 : ω = 52020/(3849500105)=； 面板的最大撓度計算值 : ω = 小于 面板的最大允許撓度值 :[ω] = 200 / 250 = ，滿足要求！ 42 七、梁底支撐的計算 本工程梁底支撐 采用方木。 強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。 ： (1)鋼筋混凝土梁自重 (kN/m)： q1 = (24+) = kN/m； (2)模板的自重線荷載 (kN/m)： q2 = (2 +)/ = kN/m； (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載 (kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 P1= (+2) = kN/m； 靜荷載設計值 q = + = kN/m； 活荷載設計值 P = = kN/m； 方木計算簡圖 43 方木按照三跨連續梁計算。 本算例中，方木的截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : W=5 7 7/6 = cm3； I=5 7 7 7/12 = cm4； 方木強度驗算 : 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下 : 線荷載設計值 q = += kN/m； 最大彎距 M == = ； 最大應力 σ= M / W = 106/ = N/mm2； 抗彎強度設計值 [f]=13 N/mm2； 方木的最大應力計算值 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求 ! 方木抗剪驗算： 最大剪力的計算公式如下 : 截面抗剪強度必須滿足 : 其中最大剪力 : V = = kN； 方木受剪應力計算值 τ = 3(25070) = N/mm2； 44 方木抗剪強度設計值 [τ] = N/mm2； 方木的受剪應力計算值 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 N/mm2,滿足要求 ! 方木撓度驗算 : 最大撓度考慮為靜荷載與活荷 載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下 : q = + = kN/m； 方木最大撓度計算值 ω= 8004 /(10010000104)=； 方木的最大允許撓度 [ω]=1000/250= mm； 方木的最大撓度計算值 ω= mm 小于 方木的最大允許撓度 [ω]= mm，滿足要求！ 支撐鋼管按照簡支梁的計算如下 荷載計算公式如下： (1)鋼筋混凝土梁自重 (kN/m2)： q1 = (+) = kN/m2； (2)模板的自重 (kN/m2)： q2 = kN/m2； (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載 (kN/m2)： q3= (+)= kN/m2； 45 q = ( + )+ = kN/m2； 梁底支撐根數為 n，立桿梁跨度方向間距為 a， 梁寬為 b，梁 高為 h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為 P，梁側模板傳給鋼管的集中力為 N 。 當 n=2時： 當 n＞ 2時： 計算簡圖 (kN) 46 支撐鋼管變形圖 (mm) 支撐鋼管彎矩圖 () 經過連續梁的計算得到： 支座反力 RA = RB= kN； 最大彎矩 Mmax= ； 最大撓度計算值 Vmax= mm； 支撐鋼管的最大應力 σ=106/5080= N/mm2； 支撐鋼管的抗壓設計強度 [f]= N/mm2； 支撐鋼管的最大應力計算值 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓設計強度 N/mm2,滿足要求 ! 八、梁底縱向鋼管計算 縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。 九、扣件抗滑移的計算 : 按規范表 ,直角、旋轉單扣件承載力取值為 ，按照扣件抗滑承載力系數 ，該工程實際的 旋轉單扣件承載力取值為 。 47 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算 (規范): R ≤ Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值 ,取 kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中 R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R= kN； R kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求 ! 十、立桿的穩定性計算 : 立桿的穩定性計算公式 : 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 = kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = = kN； 樓板的混凝土模板的自重： N3= (+()/2) = kN； 樓板鋼筋混凝土自重荷載 : N4= (+()/2) (+)= kN； N =+++= kN； 48 υ 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)： i = ； A 立桿凈截面面積 (cm2)： A = ； W 立桿凈截面抵抗矩 (cm3)： W = ； σ 鋼管 立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； [f] 鋼管立桿抗壓強度設計值： [f] =205 N/mm2； lo 計算長度 (m)； 如果完全參照《扣件式規范》不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 計算長度附加系數，取值為： ； u 計算長度系數，參照《扣件式規范》表 ， u =； 上式的計算結果： 立桿計算長度 Lo = k1uh = = m； Lo/i = / = 149 ； 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數 υ= ； 鋼管立桿受壓應力計算值 ； σ=(489) = N/mm2； 鋼管立桿穩定性計算 σ = N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！ ： 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 = ； 腳手架鋼管的自重： N2 = ()/Sin75o = kN； 49 N = + = kN； θ邊梁外側立桿與樓地面的夾角： θ= 75 o； υ 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)： i = ； A 立桿凈截面面積 (cm2)： A = ； W 立桿凈截面抵抗矩 (cm3)： W = ； σ 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； [f] 鋼管立桿抗壓強度設計值： [f] =205 N/mm2； lo 計算長度 (m)； 如果完全參照《扣件式規范》不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh/Sinθ (1) k1 計算長度附加系數，取值為： ； u 計算長度系數，參照《扣件式規范》表 ， u =； 上式的計算結果： 立桿計算長度 Lo = k1uh/Sinθ = ； Lo/i = / = 154 ； 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數 υ= ； 鋼管立桿受壓應力計算值 ； σ=(489) = N/mm2； 鋼管立桿穩定性計算 σ = N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！