層框架結構辦公樓畢業設計-資料下載頁

　　

【正文】 彎矩采用彎矩二次分配法計算。由于結構和荷載均對稱，故計算時采用半榀框架。彎矩計算過程如圖 ，所得彎矩圖如圖 。梁端剪力可根據梁上豎向荷載 引起的剪力與梁端彎矩引起的剪力相疊加而得。柱軸力可由梁端剪力和節點集中力疊加得到。計算柱底軸力還需考慮柱的自重，如表 221 和表 222所列 ． 東北石油大學 本科生畢業設計（論文） 31 a）恒載作用下 東北石油大學 本科生畢業設計（論文） 32 b）活載作用下 圖 210 橫向框架彎矩二次分配法（ M單位： kN? m）東北石油大學 本科生畢業設計（論文） 33 a）恒載作用下 b）活載（屋 面雪荷載） 作用下 圖 211 豎向荷載作用下框架彎矩圖（ M單位： kN? m） 東北石油大學 本科生畢業設計（論文） 34 表 221 恒載作用下梁端剪力及柱軸力（ kN） 層次 荷載引起剪力 彎矩引起剪力 總剪力 柱軸力 AB 跨 BC 跨 AB 跨 BC 跨 AB 跨 BC 跨 A 軸柱 B 軸柱 VA=VB VB=VC VA=VB VB=VC VA VB VB= VC N 頂 N 底 N 頂 N 底 12 0 11 0 10 0 9 0 8 0 7 0 6 0 5 0 4 0 3 0 2 0 1873..2 1 0 東北石油大學 本科生畢業設計（論文） 35 表 222 活載作用下梁端剪力及柱軸力圖（ kN） 注：表中括號內數值為屋面作用雪荷載（ ㎡），其它樓面作用活荷載（ ㎡）對應的內力。 V 以向上為正。 層次 荷載引起剪力 彎矩引起剪力 總剪力 柱軸力 AB 跨 BC 跨 AB 跨 BC 跨 AB 跨 BC 跨 A 軸柱 B 軸柱 VA=VB VB=VC VA=VB VB=VC VA VB VB= VC N 頂 =N 底 N 頂 =N 底 12 9 0 9 11 9 0 9 10 9 0 9 9 9 0 9 8 9 0 9 7 9 0 9 6 9 0 9. 5 9 0 9 276 4 9 0 9 3 9 0 9 2 9 0 9 1 9 0 9 東北石油大學 本科生畢業設計（論文） 36 橫向框架內力組合 1．結構抗震等級 〔 6〕 結構的抗震等級可根據結構類型、地震烈度、房屋高度等因素確定。查《建筑抗震設計規范》可知，本工程的框架為二級抗震等級。 2．框架梁內力組合 對結構設計不起控制作用的內力組合不予考慮。各層梁的內力組合見表 223，表中 GKS ， QKS 兩列中的梁端彎矩 M 為經過調 幅后的彎矩（調幅系數取 ）。 下面以第一層 AB 跨 梁 考慮地震作用的組合為例，說明各內力的 計算的 組合方法。對支座負彎矩按相應的組合情況進行計算，求跨間最大彎矩時，可根據梁端彎矩組合及梁上荷載設計值，有平衡條件確定。 ⑴ AB 跨： ? ? ? ?12/ / 2 1 / 2A A BV M M L q L a Lq? ? ? ? ? ? 若 ? ?122 / 2AV q q a L? ? ? ?說明 X aL? ，其中 x 為最大正彎矩截面至 A 支座的距離，則 x 可由下式求解： 212/ 2 0AV q x x q aL? ? ? 將求得的值代入下式即可得跨中最大正彎矩值 23m a x 2/ 2 / 6AAM M V x q x x a Lq? ? ? ? 若 ? ?122 / 2AV q q a L? ? ? ?，說明 X aL? ，則 ? ? ? ?2 1 2/ 2 /Ax V a Lx q q q? ? ? 2m a x 1 2 2( ) / 2 ( 2 / 3 ) / 2AAM M V x q q x q aL x L? ? ? ? ? ? 若 0AV? 則 max AMM? ⑵ BC 跨： 同理可得三角形分布荷載和均布荷載作用下 VA ,X,和 maxM 的計算公式。 ? ? 12/ / 2 / 4A A BV M M L q L q L? ? ? ? X由下式求得 212/ Aq x x q L V?? 23m a x 1 2/ 2 / 3AAM M V x q x x q? ? ? ? 本設計中 1 /q kN m? ? ?， 2 ( 11. 88 6) 15. 576 /q k N m? ? ? ? ? 3．框架柱的內力組合 取每層柱底和柱頂兩個控制界面進行組合 ，組合結果見表 224~表 227。 東北石油大學 本科生畢業設計（論文） 37 表 223 框架梁內力組合 層 次 位 置 內 力 GKS QKS WKS EKS ? ?WKQKGK SSS ?? ? ? ][EKQKGKRE SSS ??? QKSS?? + QK ? ?/lrvb b bREn GbMMVlV?? ????????? ? ? ? ? 一 層 A M ? ? 353 18 V Bl M V ? ? A r M ? ? V 9 跨 間 MAB － － － － — MBC － － － － 六 層 Ａ M 19 ? ? V Bl M V ? ? Br M ? ? V 9 跨 間 MAB － － － － — MBC － － － － 十 二 層 A M ? ? V Bl M V ? ? Br M ? ? V 9 跨 間 MAB － － － － — MBC － － － － 15 15 東北石油大學 本科生畢業設計（論文） 38 表 224（ a） 橫向框架 A柱 彎矩和軸力組合 層次 截面 內力 SGk SQk Swk SEk + Qk + γ RE[(SGk+) +] ++ wk lMmaxl N Nmin M Nmax M 左 右 左 右 左 震 右 震 左 風 右 風 12 柱 頂 M N 柱 底 M N 11 柱 頂 M N 17 17 柱 底 M N 17 17 10 柱 頂 M N 柱 底 M N 9 柱 頂 M N 柱 底 M N 8 柱 頂 M N 柱 底 M N 7 柱 頂 M 61 61 N 柱 底 M N 東北石油大學 本科生畢業設計（論文） 39 續表 224（ a） 注：表中 M 以左側受拉為正，單位為 KNm， N以受壓為正，單位為 KN。 層次 截面 內力 SGk SQk Swk SEk + Qk + γ RE[(SGk+) +] ++ wk lMmaxl N Nmin M Nmax M 左 右 左 右 左 震 右 震 左 風 右 風 6 柱 頂 M 64 64 N 柱 底 M N 5 柱 頂 M N 276 柱 底 M N 276 4 柱 頂 M N 柱 底 M N 3 柱 頂 M N 柱 底 M N 2 柱 頂 M N 柱 底 M N 1 柱 頂 M N 柱 底 M N 東北石油大學 本科生畢業設計（論文） 40 表 224（ b）橫向框架 A柱柱端組合彎矩設計值的調整 注：表中彎矩為相應于本層柱凈高上、下兩端的彎矩設計值。 表 225 橫向框架 A柱剪力組合 注：表中 V 以繞柱端順時針為正。 ? ?? ?/btRE VC c c nM M H?? ?為相應于本層柱凈高上下兩端的剪力設計值。 層次 12 11 10 9 8 7 截面 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底 ()RE c bcMM????? REN? 層次 6 5 4 3 2 1 截面 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底 ()RE c bcMM????? REN? 層次 GKS QKS KS? EKS ? ?WKQKGK SSS ?? ? ? ][ EKQKGKRE SSS ?