高聳結構設計規范-資料下載頁

【導讀】用、確保質量，特制訂本規范。水塔、礦井架等。GBJ68-84規定的原則制定的。符號、計量單位和基本術語是按現行國。規范》、《地基基礎設計規范》和《建筑抗震設計規范》等的有關規定。有關專業技術問題尚應符合各專業規范、規程的要求。括運輸、安裝）以及建成后的環境影響，維護保養等問題。標度量高聳結構的可靠度，以分項系數設計表達式進行計算。大承載能力，或達到不適于繼續承載的變形；局部破壞，但不致發生倒塌。這種極限狀態對應于結構或結構構件達到正。常使用或耐久性能的有關規定限值。①對特殊的高聳結構，其安全等級可根據具體情況另行規定。i個可變荷載的效應；Qik——除第一個可變荷載外，其它任何第i個可變荷載的標準值；根據不同的荷載組合按本章第條規定采用；在組合中Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ，當ψWC燈ωO小于燉m2時，ψwc燈ωO應采用,點離地高度的1燉100。對桅桿結構，注意層間的相對水平位移，尚不

　　

【正文】 重 (包括基礎上的土重 )(KN)； A——基礎底面面積 (m2)。 二、矩 (方 )形、和圓 (環 )形基礎承受 (單向 )偏心荷載時 Pmax=N+G/A+M/W (式 ) Pmin=N+G/AM/W (式 ) 式中 M——上部 結構傳至基礎的力矩設計值 ()； W——基礎底面的抵抗矩 (m3)； Pmin——基礎邊緣最小壓力 (KN/m2)。 三、當矩 (方 )形基礎承受雙向偏心荷載時 Pmax=N+G/A+M x/Wx+My/Wy (式 ) Pmax=N+G/A+M x/WxM y/Wy (式 ) 式中 Mx、 My——上部結構傳至基礎對 x、 y 軸的力矩設計值()； Wx、 Wy——矩 (方 )形基礎底面對 x、 y 軸的抵抗矩 (m3)。 第 條 當基礎在核心區外承受偏 心荷載，且基底脫開基土面積不大于全部面積的 1/4 時，基礎底面壓力可按下列公式確定： 一、矩 (方 )形基礎承受單向偏心荷載時 (圖 ) 圖 ：在單向偏心荷載作用下矩 (方 )形基礎底面部分脫開時的 基底壓力 Pmax=2(N+G)/3lα (式 ) 3a≥ (式 ) 式中 b——平行于 x 軸的基礎底面邊長 (m)； l——平行于 y 軸的基礎底面邊長 (m)； a——合力作用點至基礎底面最大壓力邊緣的距離 (m)。 二、矩 (方 )形基礎承受雙向偏心荷載時 (圖 ) Pmax=N+G/3αxαy (式 ) aa≥ (式 ) 式中 αx——合力作用點至 ex 一側基礎邊緣的距離，按 b/2ex計算 ； αy——合力作用點至 αy 一側基礎邊緣的距離，按 1/2ey計算； ex——X方向的偏心距 (m)，按 Mx/N+G 計算； ey——y 方向的偏心距 (m)，按 My/N+G 計算。 三、圓 (環 )形基礎承受偏心荷載時 (圖 ) Pmax=N+G/ξr21 (式 ) αc＝ τr1 (式 ) 式中 r1——基礎底板半徑 (m)； r2——環形基礎孔洞的半徑 (m)，當 r2=0時即為圓形基礎； αc——基底受壓面積寬度 (m)； ξ、 τ——系數，根據比 值 r2/r1及 e/r1按本規范附錄五確定。 圖 ：在偏心荷載作用 圖 ：在雙向偏心荷載作用 第 條 高聳結構的地基變形計算主要有下列兩項，其計算值應不大于地基變形容許值。 一、地基最終沉降量應按現行國家標準《建筑地基基礎設計規范》的規定計算。 二、基礎傾斜應按下列公式計算： tgζ=S1S2/b 或 d (式 ) 式中 S S2——基礎傾斜方向兩邊 緣的最終沉降量 (mm)，對矩 (方 )形基礎可按現行國家標準《建筑地基基礎設計規范》計算，對圓 (環 )形基礎可按現行國家標準《煙囪設計規范》計算； b——矩 (方 )形基礎傾斜方向的寬度 (mm)； d——圓 (環 )形基礎的外徑 (mm)。 注： ① 當計算風荷載作用下的地基變形時，應采用地基土的三軸試驗不排水模量 (彈性模量 )代替變形模量。 ② 對于高度低于 100 米的高聳結構，當地基土比較均勻，又無相鄰地面荷載的影響時，在地基最終沉降量能滿足允許沉降量的要求后，可不驗算傾斜。 第 條 高聳結構 的地基變形允許值可按表 的規定采用，當工藝有特殊要求時，可按有關專業規范規程另行確定。 高聳結構的地基變形允許值 表 結構類型 沉降量允許值 (mm) 傾斜允許值tgθ 高壓縮性粘性土 低、中壓縮性粘性土，砂土 電 視 塔 微 波 塔 等 H≤20 400 200 ≤ 20H≤50 TD 400 ≤ 50H≤100 TD 400 ≤ 100H≤150 TD 300 ≤ 150H≤200 TD 300 ≤ 200H≤250 TD 200 ≤ 250H≤300 TD 200 ≤ 300H≤400 TD 100 100 ≤ 石 油 一般石油化工塔 200 100 ≤ 分餾 d0≤ ≤ 化 工 塔 類 石油 化工塔 D0≤ TD ≤ 注： H 為高聳結構的總高度 (m)； d0 為石油化工塔的內徑 (m)。 剛性基礎和板式 基礎 第 條 剛性基礎的外形尺寸應符合下列要求： 一、圓形基礎 (圖 ) br≤ h≥d1/3tgα 二、環形基礎 (圖 ) 圖 ：圓 形基礎 圖 ：環形基礎 b1≤ b2≤htgα 三、錐形和階梯形基礎 (圖 ) b2≤htgα b1≤h1tgα bx≤hxtgα 圖 ：錐形和階梯形基礎 四、基礎臺階寬高比 (tgα)的允許值應符合表 的規定。 剛性混凝土基礎臺階寬高比的允許值 表 基礎底面處的平均壓力 pm(kN/m2) 寬 ?高 ?比 ?允 ?許 ?值 (tgα) 混 ?凝 ?土 ?強 ?度 ?等 ?級 c10 c15 ≤90 110 140 180 ≥220 ≤110 140 180 230 ≥270 1:1 1: 1: 1: 1: 第 條 板式基礎的外形尺寸宜符合下列要求： 一、圓形板式基礎 (圖 ) r1/rc≈ r1r2/≤h≥r3/ h1≥h/2 二、環形板式基礎 (圖 ) r4≥ψrc r1r2/≤h≥r3r4/3 h1≥h/2≤h2 圖 ：環形板式基礎 式中 rc——筒體底截面的平均半徑 ,rc=r2+r3/2 r1,r2,r3,r4——基礎不同位置的半徑； h1,h2,h3——基礎底板不同位置的厚度； ψ——環形基礎底板外形系數，可根據比值 r1/r2按圖 確定。 圖 ：環形基礎底板外形系數 ψ曲線 第 條 計算矩 (方 )形板式基礎強度時，基底壓力可按下列規定采用。 一、坡 形頂面的板式基礎 (圖 ) 計算任一截面 xx 的內力時，可采用按下式求得的基底均布荷載 p： P=Pmax+Px/2 (式 ) 式中 p——基底均布荷載； Pmax——基底邊緣最大壓力； Px——計算截面 X－ X處的基底壓力。 二、臺階形頂面的板式基礎 (圖 ) 計算截面 1－ 1 及 2－ 2 的內力時，可分別采用按下列二式求得的基底均布荷載 P： P=Pmax+P1/2 (式 ) P=Pmax+P2/2 (式 ) 式中 P P2——計算截面 1 22 處的基底壓力。 圖 ：坡形頂面板式基礎的荷載計算簡圖 圖 ：臺階形底板頂面板式基礎的荷載計算簡圖 第 條 計算圓形、環形基礎底板強度時 (圖 )可取基礎外懸挑中點處的基底最大壓力 p 作為基底均布荷載采用， p 值可按下式計算： P=N/A+M/Ir1+r2/2 (式 ) 圖 ：圓形、環形基礎的基底荷載計算簡圖 式中 N——上部結構傳至基礎的軸向力設計值 (不包括基礎底板自重及基礎底板上的土重 )； M——上部結構傳至基礎的力矩設計值； A——基礎底板的面積； I——基礎底板的慣性矩。 注：對基底部分脫開的基 礎，除基底壓力分布的計算不同外，底板強度計算時 P 的取法相同。 基礎的抗拔穩定和抗滑穩定 第 條 承受上拔力和橫向力的各類獨立基礎、錨板基礎等應驗算抗拔和抗滑穩定性。 第 條 基礎抗拔穩定計算可根據抗拔土體和基型的不同分為 :土重法，適用于回填土體的基型 。剪切法，適用于原狀土體的基型。 注：原狀土系指處于天然結構狀態的粘性土和經夯實達到天然狀態密實度的砂類回填土。 第 條 采用土重法時鋼塔基礎的抗拔穩定應按下式計算 (圖 ): F≤Ge/γR1+Gf/γR2 (式 ) 圖 ：土重法基礎抗拔穩定計算圖 式中 F——基礎的受拔力； Ge——土體重量，按本規范附錄六計算，此時土的計算重度 0 按表 采用； 當基礎上拔深度 ht≤her時，取基礎底板以上、抗拔角 α0以內的土體重，圖 (a)；當基礎上拔深度 hthcr時，取 hcr以上、抗拔角 α以內的土體重和高度為 (hthcr)的土柱重之和，圖 (b)； Gf——基礎重，按基礎的體積計算； α0——土體計算的抗拔角，按表 采用； hcr——土重法計算的臨界深度，按表 采用； 土的計算重力密度 0 和土體計算抗拔角 α0 表 基土類別 粘土、亞粘土、輕亞粘土 粗砂 中砂 細砂 粉砂 堅硬、硬塑 可塑 軟塑 0(kN/m3)α0 17 25176。 16 20176。 14 10176。 17 28176。 16 26176。 15 22176。 土重法計算的臨界深度 表 回填土類別 密實情況 臨界深度 hcr 圓形基礎 方形基礎 砂土 粘性土 粘性土 粘性土 稍密的～密實的 堅硬的～堅硬的 可塑的 軟塑的 注： ① 上拔時的臨界深度 hcr 即為土體整體破壞的計算深度。 ② d、 b 分別為圓形基礎的直徑和方形基礎的邊長。 ③ 當矩形 基礎的長邊 I 與短邊 b 之比小于 3 時，可折算為 d=(b+1)后，按圓形基礎的臨界深度 hcr 采用。 注： ① 上拔時的臨界深度 hcr即為土體整體破壞的計算深度。 ② d、 b 分別為圓形基礎的直徑和方形基礎的邊長。 ③ 當矩形基礎的長邊 1 與短邊 b 之比小于 3 時，可折算為 d＝ (b+l)后，按圓形基礎的臨界深度 hcr采用。 R1——土體重的抗拔穩定系數，一般情況可采用 。當專業規范 (規程 )有詳細規定時，可按專業規范 (規程 )采用； R2——基礎重的抗拔穩定系數，一般情況可采用 。 注： 公式 ()對非松散砂類土適用于 ht/b≤ 和ht/d≤；對粘性土適用于 ht/b≤ ht/d≤。 第 條 采用土重法時傾斜拉繩錨板基礎的抗拔穩定應按下式計算 (圖 ): 圖 ：拉繩錨板基礎的抗拔穩定計算簡圖 Fsinζ≤Ge/R1+Gf/R2 (式 ) 式中 F——垂直于錨板的拉繩拔力； Ge——土體重量，可按本規范附錄六計算； Gf——拉繩錨板基礎重； ζ——拔力 F 與水平地面的夾角； R R2——同第 條。 注：公式 ()僅適用于 ζ45176。 第 條 采用剪切法時基礎抗拔穩定，應按下式計算： 一、當 ht≤hcr時，圖 (a) F≤Ve/R1+Gf/R2 (式 ) 二、當 hthcr時，圖 (b) F≤Ve+Ge/R1+Gf/R2 (式 ) 當基礎埋置在軟塑粘土內時： 圖 ：剪切法基礎抗拔穩定計算簡圖 F≤8d2c/R1+Gf/R2 (式 ) 式中 Ve——土體滑動面上剪切抗力的豎向分量之和，可按本規范附錄六計算； Gf——基礎重，按基礎的體積計算； Ge——當 hthcr時，在 hthcr范圍內土柱的重量，可按本規范附錄六計算； hcr——剪切法計算的臨界深度，按表 采用； 剪切法計算的臨界深度 表 基土類別 密實情況 臨界深度 hc 碎石、粗中砂 細砂、粉砂 粘性土 粘性土 稍密的～密實的 稍密的～密實的 堅硬的～可塑的 可塑的～軟塑的 c——凝聚力，按本規范附錄六采用； R1——土體滑動面上剪切抗力 Ve、土柱重的抗拔穩定系數，一般情況采用 。當專業規范 (規程 )有詳細規定時，可按專業規范 (規程 )采用； R2——基礎重的抗拔穩定系數，一般情況采用 。 注：公式 ()、 ()對非松散砂類土適用于ht/d≤，對粘性土適用于 ht/d≤。 第 條 基礎的抗滑穩定應按下式計算： H≤(N+G)μ/ (式 ) 式中 H——基底上部結構傳至基礎的水平力設計值 (KN)； N—