某辦公樓建筑工程畢業設計書-資料下載頁

　　

【正文】 表 34 結構頂點的假想側移計算 層次 Gi（ KN） VGi（ KN） Σ Di Δ uI(MM) uI(MM) 6 59634 5 59634 4 59634 3 59634 2 59634 1 35216 B、結構基本自振周期： T1=**=。 水平地震作用及樓層地震剪力計算 本設計結構高度不超過 40M，質量和剛度沿高度分布比較均勻，變形以剪切型為主，故可用底部剪力法計算水平地震作用。總水平地震作用標準值即底部剪力 FEK: FEK= α 1Geq 式中 α 1相應于結構基本自振周期的水平地震影響系數值。 GEQ結構等效重力荷載，單質點應取重力荷載代表值，多質點應取總重力荷載代表值的85%。 Geq= Gi=*=。 由抗震設防烈度為 07 ，由抗震規范查得水平地震影響系數為 α max=, 由第二組別、Ⅱ類場地查得特征周期值 Tg= α 1=（ Tg/T1） max= ()*= 故 FEK= α 1Geq=*=。 因為 T1= Tg=*=,所以不需要考慮頂部附加水平地震作用。 則質點 i的水平地震作用 Fi為 : Fi= HiGiFEK/Σ HjGj 式中 Gi、 Gi分別為集中于質點 i、 j的重力荷載代表值。 Hi、 Hj分別為質點 i、 j的計算高度。則橫向水平地震作用及樓層地震剪力 :見表 35。 表 35 橫向水平地震作用及樓層地震剪力計算表 層次 Hi（ M） Gi（ M） HiGi(KN M) Fi(KN) Vi(KN) 6 5 4 3 2 1 三、地震荷載作用下的結構計算簡圖詳見圖 。 28 2 、 5 風荷載計算 一、風荷載計算： 基本參數： 垂直于建筑物表面上的風荷載標準值 WK，當計算主要承重結構時： WK=β Zμ Sμ ZW0 WK風壓標準值（ KN/M2）。 β Z高度 Z 處的風振系數。 uS風振體型系數。 uZ風壓高度變化系數。 W0基本風壓（ KN/M2）。 A、基本風壓 W0按規范給出的 50 年一遇的風壓采用，徐州地區為 ，地面粗糙度為 C類，為有密集建筑群的城市市區。 B、《荷載規范》規定，對于高度大于 30M 且高寬比大于 的房屋結構，應采用風振 系數β Z來考慮風壓脈動的影響。本設計房屋高度 H=30M 且 H/B=, 故該房屋不需要考慮風壓脈動的影響，β Z取 。 C、由《荷載規范》查得風振體型系數為： uS=。 D、風壓高度變化系數 uZ由《荷載規范》根據各層高用插入法求得。 風荷載計算： 將風荷載換算成作用于框架每層節點上的集中荷載，如下表。其中， A 為一榀框架各層節點的受風面積，取上層的一半和下層的一半之和，頂層取到女兒墻頂，底層只取到下層的一半。注意底層的計算高度應從室外地 面開始取。 A、頂層： A=（ 1+） *=。 B、中間層： A=*=。 C、底層： A=（ +） *。 表 36 風荷載計算 層次 β Z μ S Z（ M） μ Z W0 （ KN/M2） A（ M2） PW（ KN） V（ KN） 6 5 4 3 2 1 29 二、風荷載作用下的結構計算簡圖詳見圖 。 30 第三章 內力計算 1 計算梁、柱的轉動剛度 一、本設計采用分層法計算： 分層法的兩個基本假定： A、在豎向荷載作用下，可忽略框架的側移。 B、每層梁上荷載對其它層梁的影響不計。 在上述假定下多層框架在豎向荷載作用下可分層計算。分層后作為若干個彼此互不關連的 ,且柱端為完全固定的單層框架計算。具體分層計算結構簡圖詳見圖 。 31 由于上層各柱的柱端實際為彈性固定，為了減少分層計算中的誤差除底層柱外的其它各柱 的剛度應乘 的折減系數。 分層計算時柱支座處的柱端彎矩為橫梁處的柱端彎矩的 1/3， 當柱支座處實際為完全固定（如底層）時 ,則為梁處柱端彎矩的 1/2。 二、分配系數的計算： 考慮到框架的對稱性，取半框架計算。 由于上層各柱的柱端實際為彈性固定，為了減少分層計算中的誤差，除底層柱外的其他切斷的橫梁剛度為原來的一半，分配系數按與節點連接的各桿件的轉動剛度比值計算。 頂層梁的節點分配系數： ubA6=4*(4*+4**)=。 ubB6 左 =4*[4*(+)+4**]=。 ubB6 右 =4*[4*(+)+4**]=。 頂層柱節點的分配系數 uzA6=4** /(4*+4**)=。 uzB6=4**[4*(+)+4**]=。 中間層梁的節點分配系數 :（ 25層的相同） ubA=4*(4*+2*4**)=。 ubB 左 =4*[4*(+)+2*4**]=。 ubB 右 =4*[4*(+)+2*4**]=。 中間層柱的節點分配系數 : uzA=4**(4*+2*4**)= uzB=4**[4*(+)+2*4**]= 底層梁的節點分配系數 : ubA1=4*[4*+4*(+)*]=。 ubB1 左 =4*[4*(+)+4*(+)*]=。 ubB1 右 =4*[4*(+)+4*(+)*]=。 底層柱的節點分配系數 : uzA1 上 =4*[4*+4*(+)*]=。 uzA1 下 =4*[4*+4*(+)*]=。 uzB1 上 =[(+)+(+)*]=。 uzB1 下 =[ (+)+(+)*]=。 32 恒載作用下的內力分析 恒載作用下的內力計算采用彎矩二次分配法。用彎矩二次分配法并可利用結構對稱性取二分之一結構計算。 梁上分布荷載由矩形和梯形倆部分組成，在求固端彎矩時可直接根據圖示荷載計算，也可根據固端彎矩相等的原則，先將梯形分布荷載以及三角形分布荷載，化為等效均布荷載，等效均布荷載的計算公式如圖 。 33 一、頂層梯形荷載化為等效均布荷載： g 邊 =g6AB1+(12a2+a3)g6AB2=+(12*+)*=。 g 中 =g6SC1+5g6SC2/8=+5*。 則頂層各桿的固端彎矩為： AB跨：兩端均為固定支座 MAB=MBA= g 邊 l 邊 2/12=** M。 BC跨：一端為固定支座 ，一端為滑動支座 MBC= g 中 l 中 2/3=** M。 MCB= g 中 l 中 2/6=** M。 二、其余層梯形荷載化為等效均布荷載： g 邊 =gAB1+(12a2+a3)gAB2=+(12*+)*=。 g 中=gSC1+5gSCC/8=+5*。 AB跨：兩端均為固 定支座 MAB=MBA= g 邊 l 邊 2/12=** M。 BC跨：一端為固定支座，一端為滑動支座 MBC= g 中 l 中 2/3=** M。 MCB= g 中 l 中 2/6=** M。 三、彎矩二次分配： 表 41 恒載作用下的框架的二次分配法 (KN M) 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 34 四、恒載作用下框架彎矩圖： 見圖 。 35 五、恒載作用下梁的剪力以及柱的軸力、剪力計算： 梁端剪力由兩部分組成： A、荷載引起的剪力，計算公式為： VA=VB=(q1l1/2)+ q2l1(1a)/2 q q分別為矩形和梯形荷載 VB=VC=(q1‘ l2/2)+（ q2‘ l2/4） q1‘ 、 q2‘ 、分別為矩形和梯形荷載 B、彎矩引起的剪力，計算原理是桿件彎矩平衡，即： AB跨： VA=VB=(MAB+MBA)/l BC跨 : 因為 BC 跨倆端彎矩相等，故 VB=VC=0 柱的軸力計算： 頂層柱頂軸力由節點剪力和節點集中力疊加得到，柱底軸力為頂軸力加上柱的自重。其余層軸力計算同頂層，但需要考慮該層上部柱的軸力的傳遞。 注： N底＝ N頂＋柱自重。 柱的剪力計算： 柱的剪力： V=（ M 上 +M 下 ） /l 式中 : M 上 、 M 下 分別為經彎矩分配后柱的上、下端彎矩。 l為柱長度。 恒載作用下梁端剪力及柱軸力：見表 42 表 42 恒載作用下梁端剪力及柱軸力 (KN) 層次 荷載引起剪力 彎矩引起剪力 總剪力 柱軸力 AB跨 BC跨 AB 跨 BC跨 AB跨 BC跨 A柱 B 柱 VA=VB VB=VC VA=VB VB=VC VA VB VB=VC N頂 N 頂 6 0 5 0 4 0 3 0 2 0 1 0 恒載作用下梁柱軸力圖（ KN）：見圖 。 36 恒載作用下梁柱剪力圖（ KN）：見圖 。 37 活載作用下的內力分析 當活荷載產生的內力遠小于恒荷載及水平力所產生的內力時，可不考慮活 荷載的不利布置，而把活荷載同時作用于所有的框架梁上，這樣求得的內 力在支座處與按最不利荷載位置法求得內力極為相近，可直接進行內力組 合。但求得的梁的跨中彎矩卻比最不利荷載位置法的計算結果要小，因此對梁跨中彎矩應乘以 ～ 的系數予以增大。 梁上分布荷載為梯形荷載，根據固端彎矩相等的原則，先將梯形分布荷載以及三角形分布荷載，化為等效均布荷載。 一、活載作用下 ，頂層梯形荷載化為等效均布荷載： P 邊 = (12a2+a3)P6AB= (12*+)*=。 P 中 = 5P6BC/8=5*。 用彎矩二次分配法并可利用結構對稱性取二分之一結構計算。 AB跨：兩端均為固定支座 MAB=MBA= P 邊 l 邊 2/12=** M。 BC跨：一端為固定支座，一端為滑動支座 MBC= P 中 l 中 2/3=** M。 MCB= P 中 l 中 2/6=** M。 二、活載作用下 ,其余層梯形荷載化為等效均布荷載： P 邊 =(12a2+a3)PAB=(12*+)*=。 P 中 =5PSC/8=5*。 AB跨：兩端均為固定支座 MAB=MBA= P 邊 l 邊 2/12=** M。 BC跨：一端為固定支座，一端為滑動支座 MBC= P 中 l 中 2/3=** M。