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2026-01-09 05:45本頁面

　　

【正文】 A+B+C+DA+B+CDA+BCABA+B+C+D 1021 解對物系進行物料衡算，如下列式子可得：總衡算 F=D+W 對組分A =xA，DD 對組分B =xB，DD 對組分C =+由上面式子可得 D=W= xA，D= xB，D= 則 xC，D=再用捷算法估計分離輕重關鍵組分所需的理論板數。得：Nmin=計算最小回流比Rmin=然后應用吉利蘭關聯，可得：X=；Y=。則可計算所需的理論板數共為 N=精餾段的最少理論板數為 Nmin，1=故其理論板數為 N1=提餾段理論板數 N2=NN11= 與例1013比較，在C+E二元溶液中加入較易揮發的組分A+B后精餾段、提餾段的理論板數都有所減少(，)。第十一章111（1）；（2）；（3）。112 ,需加大板間距；，合用。113 D= 114 (1)總板效率E≈46%；（2）未計入底段、頂段的高度近20m。115 D=，.116 mG =10000kgh1；勉強可用，但偏高。117 D=，h0≈20m；。第十二章122 x39。=18%，y39。=62%；E39。=，R39。=。123 β1=429，β4=，β7=124 x39。=%，y39。=%，E39。=’，R39。=。125 x39。=%，y39。=54%，E39。=，R39。=。126 S=501kgh1127 N=7。128 N=4，CR1=L1，CR2= gL1，CR3= gL1，GR4=L1。第十三章131（1） =，H=kg1；（2） =，H=132 H= kgkg1， φ=，I=kg1，VH=，td=℃133（1）HM= kgkg1，IM=166 kgkg1；（2）H= kgkg1,=，I=219 kJkg1解由t=20℃， =，查附錄七得ps=，則 H1= = = kgkg1 I1=（+）t1+2492H1=（+）20 +2492= kJkg1, 類似地，由t=50℃、 =，查附錄七得ps=，則 H2= = = kgkg1 I2=（+）t2+2492H2= kJkg1經過混合后 HM=2/7H1+5/7H2= kgkg1 IM=2/7I1+5/7I2= kJkg1加熱至90℃時，可在圖133定出該點，沿水平線與t=90℃等溫線相交，得該溫度如下：H=kg1， =；而I=（+）90+2492= kJkg1。134（1）H2= kgkg1，I2= kJkg1， 2=；（2）Q=3780kJW=。135 W1/W2=。136 （1）W=h1；（2） L=2100 kgh1；（3）G2=9090 kgd1。137 （1）L=59200 kgh1，Q=1080kW；（2）L=67700 kgh1，Q=1310kW。解（1）先求出每小時除去的水分WW=2000 =948 kgh1由t=16℃、tw=14℃查圖133得H0= kgkg1，可算出 I0=(+ H0)t0+2492 H0= kJkg1預熱到80℃，則H1=H0= kgkg1I1=（+）80+2492= kJkg1沿絕熱飽和線與 =，得 H2= kgkg1 L=948/()=592000 kgh1 Q=L(I1。I0)=59200()=389104kJh1或1080kW（2）對實際干燥過程，按式（1328a），即其中，H1= kgkg1， =+=kg1K1=1163600/948=440kJkg1水。為作出tH線，已知t1=80℃，H1= kgkg1可定出一點。再令H=kg1代入式（1328a），得t=t1+（1/）(2492440) )=℃，可定出另一點，聯結這兩點，并延長與 =，查得H2= kgkg1，可算得I2=kg1L=67700kgh1Q=L（I2 I0）=472104kJh1或1310kW138（1）G2=9080kgh1；（2）L=15000kgh1；（3）Q=256kW。139 以濕度差（HwH）表示的推動力分別為：（1）；（2）；（3）；可知干燥推動力（3）＞（1）＞（2）。1310 tas=27℃，tw=32℃。1311 總干燥時間θ=。1312 X*＜Xc.。平衡含水率X*代表物料在一定空氣狀態下得干燥極限。平衡過程中，只要空氣得溫度和水汽分壓pw一定，物料中得含水率只能下降到與pw平衡得X*。除與空氣狀況有關，其大小還隨著物料的種類和溫度而異。若空氣中的H下降，則物料得平衡含水率也將下降。，此后，物料內部水分移動到表面的速度已趕不上表面的水分汽化速度，過程速度由水分從物料內部移動到表面的速度所控制、物料表面就不再能維持全部濕潤，部分表面上汽化的為結合水分，而且隨著干燥的進行，干燥速率不斷減小。相對而言，平衡含水率X*。1313 。

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