土木工程綜合樓畢業設計-資料下載頁

　　

【正文】 次梁自重： F31=(+)2 =M31= =m軸框架梁KL1傳來的荷載F4:板傳來的荷載 梁KL1自重（250600）：次梁L4傳來的荷載： kN + =M41=F41=m(二) ～軸屋樓面部分恒載：同第三層綜上所述,KZ14上節點荷載為：FL=+= ML==mKZ13上節點荷載為：FK=+= ML==mKZ13上節點荷載為：FH=+= ML=m(三) 活載樓梯間活載： kN/㎡辦公室活載： kN/㎡衛生間活載： kN/㎡走廊活載： kN/㎡（～）活載傳遞1. 板傳來的活荷載：q11=q21=2. 框架梁傳來的活荷載：軸KL1傳至框架柱KZ15的節點荷載板傳來的荷載q11=∴F11=9=M11==m軸KL1傳至框架柱KZ14的節點荷載F21板傳來的荷載q11=q21=次梁傳來F21=2 F11= kNM21==m軸KL2傳至框架柱KZ13的節點荷載板傳來的荷載q11=q21=2/2= kN/m次梁傳來F31=(F2F1)2=() 2= kNM31==m軸KL1傳至框架柱KZ12的節點荷載板傳來的荷載q11=q21=2/2= kN/m次梁傳來:F41=F31F11==M41==m（～）活載傳遞同第三層樓面活載綜上所述,KZ14上節點荷載為：FL=+= ML=+=mKZ13上節點荷載為：FK=+= ML==mKZ13上節點荷載為：FH=+= ML==m七、一層樓面豎向荷載傳遞計算單元如下圖所示(一) ～軸屋面部分恒載：樓面板恒載：㎡梁KL1自重（250600）：梁KL2自重（250750）：L4自重（200400）：1. 板傳來的恒載：2. 墻體自重：該層軸框架梁上～軸段為墻高（）的封包石外墻m。 kN/m； kN/m軸框架梁上內墻墻高（）m，自重： kN/m3. 框架梁傳遞的荷載軸框架梁KL1傳來的荷載F1板傳來的荷載梁KL1自重（250600）：M11=F11=m軸框架梁KL2傳來的荷載F21:板傳來的荷載梁KL2自重（250750）：次梁L4傳來的荷載： 板傳來的荷載： 次梁自重： 軸框架梁上內墻墻高（）m，自重： kN/m = kN =M21==m軸框架梁KL2傳來的荷載F31:板傳來的荷載 梁KL2自重（250750）：次梁L4傳來的荷載： kN次梁自重： F31=(+)2 =M31= =m軸框架梁KL1傳來的荷載F4:板傳來的荷載 梁KL1自重（250600）：次梁L4傳來的荷載： kN + =M41=F41=m(二) ～軸屋樓面部分恒載：同第三層綜上所述,KZ14上節點荷載為：FL=+= ML==mKZ13上節點荷載為：FK=+= ML==mKZ13上節點荷載為：FH=+= ML=m(三) 活載：同二層第五節、風荷載計算作用在屋面梁和樓面梁節點處的集中風荷載標準值：Wk=βzμsμzω0（hi+hj）B/2ω0—基本風壓，查荷載規范得平南縣基本風壓ω0=μz―風壓高度變化系數，因建設地點位于縣城主干道旁，所以地面粗糙度為B類；μs―風荷載的體型系數，根據建筑物的體型查得μs=；βz ——z高度處的風振系數；左風荷載：離地高度z/mβzμsμzkN/m2HiHjBkN1．000右風荷載：離地高度z/mβzμsμzkN/m2HiHjBkN1．00000000000第五章 內力計算與截面設計 本設計的內力計算部分由PKPM設計軟件完成，先用PKPM主菜單下通過PKPM軟件PMCAD主菜單建立結構整體模型，輸入各樓板的恒活載，梁上墻體自重等荷載，計算后可以生成板配筋圖、平面布置圖，再利用SATWE模塊進行整體計算。計算以后即可以生成各結構層的梁平法施工圖、柱平法施工圖施工圖，利用PKPM軟件PK模塊建立③軸平面框架模型，輸入第四章手算平面框架上的荷載并進行計算，并生成框架施工圖，結果請看施工圖紙。第六章 板的設計第一節、板的基本資料1．一取二層多區格板中一長5000mm，寬4200mm的樓面板進行計算，為中間板跨，邊界為固定支座，　永久荷載標準值：g ＝ kN/M2 　可變荷載標準值：q ＝ kN/M2　 計算跨度　Lx = 5000 mm　；計算跨度　Ly = 4200 mm　 板厚　H = 110 mm； 砼強度等級：C25；鋼筋強度等級：HPB235 泊松比：μ＝1/5.考慮活荷載不利組合。 第二節、計算過程一、荷載計算恒載設計值 == kN/m2 活載設計值 == kN/m2合計 += += kN/m2當以恒載控制為主時：p=+= kN/m2 所以取P= kN/m2二、按彈性理論計算在求各區格板跨內正彎矩時，按恒載均布及活荷載棋盤式布置計算，取荷載：=+=+= kN/m2=== kN/m2在作用下，各支座視作固定，在作用下，各區格板四邊視作簡支。在求個中間支座最大負彎矩是，按恒荷載和活荷載滿布計算，取荷載：+= kN/m2kN/m2按《混凝土結構設計》(第2版)中附錄8進行內力計算。 雙向板彎矩計算跨內計算簡圖μ=0（+）(+) =(+) (+) = Mμ= + =M + =M支座計算簡圖(+) =M ( + ) = M三、配筋計算(一) 跨中截面由于雙向板短向板帶彎矩值比長向板帶大，故短向鋼筋應放在長向鋼筋的外側，截面有效高度： 短邊方向：=h20=11020=90， 長邊方向：=h30=11030=80。 多區格連續雙向板在荷載作用下，由于四邊支承梁的約束作用，與多區格連續單向板相似，雙向板也存在空間拱作用，使板的支座及跨中彎矩值減小，按中間區格板的支座和跨內截面減小20%，則= =%1000110=236實配鋼筋8@200（=251）= =%1000110=236實配鋼筋8@200（=251） (二) 支座截面= =%1000100=215實配鋼筋8@200（=251）=178 =%1000110=236實配鋼筋8@200（=251） 第七章 基礎設計選軸框架柱中的M柱進行柱下獨立基礎的計算，地基承載力標準值為200Kpa,讀取PKPM荷載：基本組合： N= kN M=m Q= kN N= M= Q = kNN= M= Q = kN標準組合：= kN = kNm = kN = kN = kNm = kN = kN =m = kN設計資料：采用C30混凝土，HRB335級鋼筋，查ft=,fy=300N/mm2 基礎墊層采用C10混凝土，100mm厚，鋼筋保護層厚度為40mm，故a0=50mm. 第一節、地基承載力驗算（=200KN/m2）（確定基底尺寸）一、基礎埋深d本工程為高層6度抗震設防區，d=H/15=, 取基d=。二、地基承載力設計值fa計算取=18KN/m，(—基礎底面以上土的加權平均重度 ) 先進行地基承載力深度修正，查表得 （，—基礎寬度和埋深的地基承載力修正系數）故由得=200 KN/m2 +18 KN/m3（）m= KN/m三、基底壓力計算(一) 初步確定基礎底面尺寸(—偏心方向的基礎邊長，一般為基礎長邊邊長； b—偏心方向的基礎邊長，一般為基礎短邊邊長）在此，為基礎長邊邊長，b為基礎短邊邊長。=（）=(其中為基礎及回填土的平均重度，取=20 KN/)取基底長短邊之比n=l/b=于是b=取b=2m l=nb==因為b=3m,故不必進行承載力寬度修正。第一組標準組合：= kN = kNm = kN(二) 驗算荷載偏心距e (為了保證基礎不致過分傾斜，通常要求偏心距el/6,故在此進行荷載偏心距驗算)基底處的總豎向力：=+20dA=+20 KN/m3=基礎偏心距=l/6=3m/=(滿足)(三) 驗算基底最大壓力2m(3m)=3m=== KN/m2=第二組標準組合：= kN = kNm = kN(四) 驗算荷載偏心距e (為了保證基礎不致過分傾斜，通常要求偏心距el/6,故在此進行荷載偏心距驗算)基底處的總豎向力：=+20dA=+20 KN/m3=基礎偏心距=l/6=3m/6=(滿足)(五) 驗算基底最大壓力2m()=3m=== KN/m2=第三組標準組合：= kN =m = kN(六) 驗算荷載偏心距e (為了保證基礎不致過分傾斜，通常要求偏心距el/6,故在此進行荷載偏心距驗算)基底處的總豎向力：=+20dA=+20 KN/m3=基礎偏心距=l/6=3m/6=(滿足)(七) 驗算基底最大壓力2m()=3m=== KN/m2= 綜上所述，第一組內力組合所得的最大，其截面設計符合要求。第二節 基礎承載力計算（確定基礎的高度、配筋）采用基本組合，讀取荷載第一組內力基本組合： N = kN M=m Q= kN一、基底凈反力設計值凈偏心距=M/N=基底最大和最小凈反力設計值===二、確定基礎高度采用階形基礎，初估，取h=600mm,分兩級，每級高度為300mm,故=，（—受沖切承載力截面高度影響系數，當基礎高度h不大于800mm時，；當h大于等于2000mm，其間按線性內插法使用）有效高度h=600mm50mm=550mm (一) 柱邊截面取h=600mm, h=550mm,則沖切破壞錐體的底邊落在基礎底面積以內，驗算基礎高度公式 ≦======，滿足要求。(二) 變階處截面，= b1= b=沖切力： == kN抗沖切力：==1430(+)= = kN滿足要求。三、配筋計算(一) 計算基礎的橫向彎矩設計值取截面：=[（+）（2b+）+（）b] =[（+）（2+）+（）2]= kNm 則平行于方向（垂直于截面）的受力筋面積為 ===376=%2400300=1080ⅢⅢ截面=MⅢⅢ=[（+Ⅲ）（2b+）+（Ⅲ）b] =[（+）（2+）+（）2]=m =%2400300=1080 Ⅲ===比較和Ⅲ，應按配筋，選配A10@100，=785(二) 計算基礎縱