高大模板專項施工方案方案-資料下載頁

【導讀】高高高大大大模模模板板板鋼鋼鋼管管管支支支撐撐撐體體體系系系

　　

【正文】 取 ； β2 混凝土坍落度影響修正系數，取 。 分別計算得 kN/m kN/m2，取較小值 kN/m2作為本工程計算荷載。 三、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構 ,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 34 面板計算簡圖 (單位： mm) 材料抗彎強度驗算公式如下 : σ ＝ M/W f 其中， W 面板的凈截面抵抗矩， W = 270； M 面板的最大彎矩 (Nmm)； σ 面板的彎曲應力計算值 (N/mm2)； [f] 面板的抗彎強度設計值 (N/mm2)； 按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續梁計算： Mmax = + 其中 ， q 作用在模板上的側壓力，包括： 新澆混凝土側壓力設計值 : q1= =； 振搗 混凝土荷載設計值 : q2= 4=； 計算跨度 : l = 250mm； 面板的最大彎矩 M = 2502 + 2502 = 105Nmm； 面板的最大支座反力為： N=+=+=； 經計算得到，面板的受彎應力計算值 : σ = 105 / 105=； 面板的抗彎強度設計值 : [f] = 13N/mm2； 面板的受彎應力計算值 σ =[f]=13N/mm2，滿足要求！ 35 ν=(100EI)≤ l/250 q作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值 : q=； l計算跨度 : l = 250mm； E面板材質的彈性模量 : E = 9500N/mm2； I面板的截面慣性矩 : I = 270； 面板的最大撓度計算值 : ν= 2504/(1009500106) = mm； 面板的最大容許撓度值 :[ν] = l/250 =250/250 = 1mm； 面板的最大撓度計算值 ν= 小于 面板的最大容許撓度值 [ν]=1mm，滿足要求！ 四、梁側模板支撐的計算 次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的多連續梁計算。 次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到： q=()=本工程中，次楞采用木方，寬度 50mm，高度 100mm，截面慣性矩 I，截面抵抗矩W和彈性模量 E分別為 : W = 151010/6 = ； I = 15101010/12 = ； E = N/mm2； 36 計算簡圖 剪力圖 (kN) 彎矩圖 (kNm) 變形圖 (mm) 37 經過計算得到最大彎矩 M = kNm，最大支座反力 R= kN，最大變形 ν= mm （ 1）次楞強度驗算 強度驗算計算公式如下 : σ = M/W[f] 經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 σ = 105/104 = N/mm2； 次楞的抗彎強度設計值 : [f] = 11N/mm2； 次楞最大受彎應力計算值 σ = N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 [f]=11N/mm2，滿足要求！ （ 2）次楞的撓度驗算 次楞的最大容許撓度值 : [ν] = 550/400=； 次楞的最大撓度計算值 ν= 小于 次楞的最大容許撓度值 [ν]=，滿足要求！ 主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力 ,按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。 本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑 48mm，壁厚 3mm，截面慣性矩 I和截面抵抗矩W分別為 : W = 2=； I = 2=； E = N/mm2； 38 主楞計算簡圖 主楞計算剪力圖 (kN) 主楞計算彎矩圖 (kNm) 主楞計算變形圖 (mm) 經過計算得到最大彎矩 M = kNm，最大支座反力 R= kN，最大變形 ν = mm （ 1）主楞抗彎強度驗算 σ = M/W[f] 39 經計算得到，主楞的受彎應力計算值 : σ = 105/103 = N/mm2；主楞的抗彎強度設計值 : [f] = 205N/mm2； 主楞的受彎應力計算值 σ =[f]=205N/mm2，滿足要求！ （ 2）主楞的撓度驗算 根據連續梁計算得到主楞的最大撓度為 mm 主楞的最大容許撓度值 : [ν] = 500/400=； 主楞的最大撓度計算值 ν= 小于 主楞的最大容許撓度值 [ν]=，滿足要求！ 五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下 : N[N]= fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取 170 N/mm2； 穿梁螺栓型號 : M14 ；查表得： 穿梁螺栓有效直徑 : mm； 穿梁螺栓有效面積 : A = 105 mm2； 穿梁螺栓所受的最大拉力 : N = kN。 穿梁螺栓最大容許拉力值 : [N] = 170105/1000 = kN； 穿梁螺栓所受的最大拉力 N= 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 [N]=，滿足要求！ 六、梁底模板計算 面板為受彎結構 ,需要驗算其抗彎強度和撓度。 強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。 40 本算例中，面板的截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : W = 4001818/6 = 104mm3； I = 400181818/12 = 105mm4； 按以下公式進行面板抗彎強度驗算： σ = M/W[f] 新澆混凝土及鋼筋荷載設計值： q1:(+)=； 模板結構自重荷載設計值： q2:=； 施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值： q3: (+)=； 最大彎矩計算公式如下 : Mmax=(q1+ q2)l2+= (+)2502+2502=105Nmm； σ =Mmax/W=105/104=； 梁底模面板計算應力 σ = N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設計值 [f]=13N/mm2，滿足要求！ 根據《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。 最大撓度計算公式如下： ν= (100EI)≤ [ν]=l/250 其中， q作用在模板上的壓力線荷載 :q =q1+q2=+=； 41 l計算跨度 (梁底支撐間距 ): l =； E面板的彈性模量 : E = ； 面板的最大允許撓度值 :[ν] =； 面板的最大撓度計算值 : ν= 2504/(1009500105)=； 面板的最大撓度計算值 : ν= 小于 面板的最大允許撓度值 :[ν] =1mm，滿足要求！ 七、梁底支撐木方的計算 的計算： (1)鋼筋混凝土梁和模板自重設計值 (kN/m)： q1 = [(24+)+(2+)/ ]= kN/m； (2)施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值 (kN/m)： q2 = (2+2)= kN/m； 均布荷載設計值 q = + = kN/m； 梁兩側樓板荷載以集中荷載的形式傳遞，其設計值： p=[+(+)]= ： 本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩 I，截面抵抗矩 W和彈性模量 E分別為： W=51010/6 = 101 cm3； I=5101010/12 = 102 cm4； E= 9000 N/mm2； 計算簡圖及內力、變形圖如下： 42 簡圖 (kNm) 彎矩圖 (kNm) 方木的支座力 : N1=N2= kN； 最大彎矩： M= m 最大剪力： V= kN 方木最大正應力計算值 ： σ =M/W=106 /104= N/mm2； 方木最大剪應力計算值 ： τ =3V/(2bh0)=31000/(250100)=； 方木的最大撓度： ν = mm； 方木的允許撓度 : [ν]=1000/250= mm； 方木最大應力計算值 N/mm2 小 于方木抗彎強度設計值 [f]= N/mm2， 滿足要求！ 43 方木受剪應力計算值 N/mm2 小 于 方木抗剪強度設計值 [fv]= N/mm2， 滿足要求！ 方木的最大撓度 ν= mm 小于 方木的最大允許撓度 [ν]= mm，滿足要求！ 八、梁跨度方向托梁的計算 作用于托梁的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等 ,通過方木的集中荷載傳遞。 托梁采用：木方 : 100100mm； W= cm3； I= cm4； ： 托梁按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算； 集中力 P= kN. 托梁計算簡圖 托梁計算彎矩圖 (kNm) 44 托梁計算剪力圖 (kN) 最大彎矩 Mmax = kNm ； 最大變形 νmax = mm 500/250=2 mm,滿足要求 !； 最大支座力 Rmax = kN ； 最大應力 σ=M/W= 106 /(103 )= N/mm2； 托梁的抗彎強度設計值 [f]=11 N/mm211 N/mm2,滿足要求 ! 九、立桿的穩定性計算 : 立桿的穩定性計算公式 σ = N/(υA)≤ [f] : 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 縱向鋼管的最大支座反力： N1 = kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = = kN； N =N1+N2=+= kN； 根據《扣件式規范》，立桿計算長度 lo有兩個計算公式 lo=kμh和 lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值， 即 : lo = Max[,+2]= m； lo/i = / = 187 ； 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數 υ= ； 鋼管立桿受壓