施工圖圖紙審查及設計中應當注意的問題!-資料下載頁

【導讀】作用角度—42,剪跨比—43,≤%,否則違反強條,應修改梁斷面尺寸。入梁箍筋最大間距為100㎜者）。應全高加密箍筋。時，應設附加箍筋，井字形等高交叉梁，宜于交叉處兩側雙向設置附加箍筋。級相差宜≤5Mpa，否則應有相應措施，保證梁柱節點區的混凝土強度等級。

　　

【正文】 接錨固長度、配筋方式等是否滿足規范規定的抗震措施要求。規范這一部分的要求往往是以黑體字寫出，屬于強制執行條文，萬萬不可以掉以輕心。 （ 4）最后設計人員還應根據工程的實際情況，對計算機生成的配筋結果作合理性審核，如鋼筋排數、直徑、架構等，如不符合工程需要或不便于施工，還要做最后的調整計算。 結構 pkpm 設計步驟參數審核總結 20200217 11:12 以 SATWE 軟件為例，進行結構設計計算步驟的討論，對一個典型工程而言，使用結構軟件進行結構計算分四步較為科學。 1．完成整體參數的正確設定 計算開始以前，設計人員首先要根據新規范的具體規定和軟件手冊對參數意義的描述，以及工程的實際情況，對軟件初始參數和特殊構件進行正確設置。但有幾個參數是關系到整體計算結果的，必須首先確定其合理取值，才能保證后續計算結果的正確性。這些參數包括振型組合數、最大地震力作用方向和結構基本周期等，在計算前很難估計，需要經過試算才能得到。 (1)振型組合數是軟件在做抗震計算時考慮振型的數量。該值取值太小不能正確反映模型應當考慮的振型數量，使計算結果失真；取值太大，不僅浪費時間，還可能使計算結果 發生畸變。《高層建筑混凝土結構技術規程》 條規定，抗震計算時，宜考慮平扭藕聯計算結構的扭轉效應，振型數不宜小于 15，對多塔結構的振型數不應小于塔樓的 9 倍，且計算振型數應使振型參與質量不小于總質量的 90％。一般而言，振型數的多少于結構層數及結構自由度有關，當結構層數較多或結構層剛度突變較大時，振型數應當取得多些，如有彈性節點、多塔樓、轉換層等結構形式。振型組合數是否取值合理，可以看軟件計算書中的 x，y向的有效質量系數是否大于 。具體操作是，首先根據工程實際情況及設計經驗預設一個振型數計算后考 察有效質量系數是否大于 ，若小于 ，可逐步加大振型個數，直到 x,y 兩個方向的有效質量系數都大于 為止。必須指出的是，結構的振型組合數并不是越大越好，其最大值不能超過結構得總自由度數。例如對采用剛性板假定得單塔結構，考慮扭轉藕聯作用時，其振型不得超過結構層數的 3倍。如果選取的振型組合數已經增加到結構層數的 3倍，其有效質量系數仍不能滿足要求，也不能再增加振型數，而應認真分析原因，考慮結構方案是否合理。 （ 2）最大地震力作用方向是指地震沿著不同方向作用，結構地震反映的大小也各不相同，那么必然存在某各角 度使得結構地震反應值最大的最不利地震作用方向。設計軟件可以自動計算出最大地震力作用方向并在計算書中輸出，設計人員如發祥該角度絕對值大于 15度，應將該數值回填到軟件的 “ 水平力與整體坐標夾角 ” 選項里并重新計算，以體現最不利地震作用方向的影響。 （ 3）結構基本周期是計算風荷載的重要指標。設計人員如果不能事先知道其準確值，可以保留軟件的缺省值，待計算后從計算書中讀取其值，填入軟件的 “ 結構基本周期 ” 選項，重新計算即可。 上述的計算目的是將這些對全局有控制作用的整體參數先行計算出來，正確設置，否則其后的計算結果與實際 差別很大。 整體結構的科學性和合理性是新規范特別強調內容。新規范用于控制結構整體性的主要指標主要有：周期比、位移比、剛度比、層間受剪承載力之比、剛重比、剪重比等。 （ 1）周期比是控制結構扭轉效應的重要指標。主要為控制結構的扭轉效應，減小扭轉對結構帶來不利影響（此時要注意：第一、二震型在高層建筑中是不能以扭轉為主）；它的目的是使抗側力的構件的平面布置更有效更合理，使結構不至出現過大的扭轉。也就是說，周期比不是要求就構足夠結實，而是要求結構承載布局合理。 規范條文：新高規的 條 規定，結構扭轉為主的第一周期 Tt 與平動為主的第一周期 T1 之比， A級高度高層建筑不應大于 ； B級高度高層建筑、混合結構高層建筑及復雜高層建筑不應大于 。 設計軟件通常不直接給出結構的周期比，需要設計人員根據計算書中周期值自行判定第一扭轉（平動）周期。以下介紹實用周期比計算方法： 1)扭轉周期與平動周期的判斷：從計算書中找出所有扭轉系數大于 的平動周期，按周期值從大到小排列。同理，將所有平動系數大于 的平動周期值從大到小排列； 2）第一周期的判斷：從列隊中選出數值最大的扭轉（平動）周期，查看軟件的 “ 結構整體空間振動簡圖 ” ，看該周期值所對應的振型的空間振動是否為整體振動，如果其僅僅引起局部振動，則不能作為第一扭轉（平動）周期，要從隊列中取出下一個周期進行考察，以此類推，直到選出不僅周期值較大而且其對應的振型為結構整體振動的值即為第一扭轉（平動）周期； 3)周期比計算：將第一扭轉周期值除以第一平動周期即可 對于通常的規則單塔樓結構，如下驗算周期比 : 1）根據各振型的平動系數大于 ，還是扭轉系數大于 ，區分出各振型是扭轉振型還是平動振型 2）通常周期最長的扭轉振型對應的就是第一扭 轉周期 Tt，周期最長的平動振型對應的就是第一平動周期 T1 3）對照 “ 結構整體空間振動簡圖 ” ，考察第一扭轉 /平動周期是否引起整體振動，如果僅是局部振動，不是第一扭轉 /平動周期。再考察下一個次長周期。 4）考察第一平動周期的基底剪力比是否為最大 5）計算 Tt/T1，看是否超過 () 周期比控制什么？ 如同位移比的控制一樣，周期比側重控制的是側向剛度與扭轉剛度之間的一種相對關系，而非其絕對大小，它的目的是使抗側力構件的平面布置更有效、更合理，使結構不致于出現過大（相對于側移）的扭轉效 應。一句話，周期比控制不是在要求結構足夠結實，而是在要求結構承載布局的合理性 周期比不滿足要求，如何調整？如果周期比不滿足規范的要求，說明該結構的扭轉效應明顯，設計人員需要增加結構周邊構件的剛度，降低結構中間構件的剛度，以增大結構的整體抗扭剛度。一般只能通過調整平面布置來改善這一狀況，這種改變一般是整體性的，局部的小調整往往收效甚微。周期比不 滿足要求 說明結構的扭轉剛度相對于側移剛度較小，總的調整原則是加強結構外圈剛度，削弱結構內筒剛度。 F驗算周期比的目的，主要為控制結構在罕遇大震下的扭轉效應 。 F多塔結構周期比：對于多塔樓結構，不能直接按上面的方法驗算。如果上部沒有連接，應該各個塔樓分別計算并分別驗算，如果上部有連接，驗算方法尚不清楚。 F體育場館、空曠結構和特殊的工業建筑，沒有特殊要求的，一般不需要控制周期比。 F當高層建筑樓層開洞口較復雜，或為錯層結構時，結構往往會產生局部振動，此時應選擇 “ 強制剛性樓板假定 ” 來計算結構的周期比。以過濾局部振動產生的周期。 對于比較正常的工程設計，其不考慮折減的計算自振周期大概在下列范圍 中。 框架結構： T1=（ ） n 框架 剪力墻和框架 筒體結構： T1=（ ） n 剪力墻結構和筒中結構： T1=（ ） n （式中 n為建筑層數） 第二及第三周期近似為： T2=(1/31/5)T1 T3=(1/51/7)T1 如果計算結果偏離上述數值太遠，應考慮工程中截面是否太大、太小，剪力墻數量是否合理，應適當進行調整。反之 ,如果截面尺寸、結構布置都正確，無特殊情況而 偏離太遠，則應檢查輸入數據是否有錯誤。以上判斷是根 據平移振動振型分解方法來提出的，考慮扭轉耦連振動時，情況復雜很多，首先應挑出與平移振動對應振型 來進行上述比教，至于扭轉周期的合理數值，由于經驗不足尚難提出合理的數值。 振型曲線 在正常的計算下，對于比較均勻的結構，振型曲線應是比較連續光滑的曲線附圖一），不應有大進大出，大的凸凹曲折。 第一振型無零點；第二振型在（ ） H處；第三振型分別在 ()及()H 處。 （ 2）位移比（層間位移比）是控制結構平面不規則性的重要指標。主要為控制結構平面規則性，以免形成扭轉，對結構產生 不利影響； 見抗規 規范條文：新高規的 條規定，樓層豎向構件的最大水平位移和層間位移角，A、 B級高度高層建筑均不宜大于該樓層平均值的 倍；且 A級高度高層建筑不應大于該樓層平均值的 倍， B級高度高層建筑、混合結構高層建筑及復雜高層建筑，不應大于該樓層平均值的 倍。 程序處理：針對此條，程序中對每一層都計算并輸出最大水平位移、最大層間位移角、平均水平位移、平均層間位移角及相應的比值，用戶可以一目了然地判斷是否滿足規范。需要指出的是，新規范中規定的位移比限值是按剛性板假定作出的，位 移比的限值：是根據剛性樓板假定的條件下確定的，其平均位移的計算方法，也基于 “ 剛性樓板假定 ” 。如果在結構模型中設定了彈性板，則必須在軟件參數設置時選擇 “ 對所有樓層強制采用剛性樓板假定 ” ，以便計算出正確的位移比。在位移比滿足要求后，再去掉 “ 對所有樓層強制采用剛性樓板假定的選擇，以彈性樓板設定進行后續配筋計算。此外，位移比的大小是判斷結構是否規則的重要依據，對選擇偶然偏心，單向地震，雙向地震下的位移比，設計人員應正確選用。 F 控制位移比的計算模型： 按照規范要求的定義，位移比表示為 “ 最大位移 /平均位移 ” ，而平均 位移表示為 “ （最大位移 +最小位移） /2” ，其中的關鍵是“ 最小位移 ” ，當樓層中產生 0 位移節點，則最小位移一定為 0，從而造成平均位移為最大位移的一半，位移比為 2。則失去了位移比這個結構特征參數的參考意義，所以計算位移比時，如果樓層 中產生 “ 彈性節點 ” ，應選擇 “ 強制剛性樓板假定 ” 。 規范要求：高規 條，應在質量偶然偏心的條件下，考察結構樓層位移比的情況。 層間位移角：程序采用 “ 最大柱（墻）間位移角 ” 作為樓層的層間位移角，此時可以 “ 不考慮偶然偏心 ” 的計算條件。 復雜結構，如坡屋頂層、體育館、看臺、工 業建筑等，這些結構或者柱、墻不在同一標高，或者本層根本沒有樓板，此時如果采用 “ 強制剛性樓板假定 ” ，結構分析嚴 重失真，位移比也沒有意義。所以這類結構可以通過位移的 “ 詳細輸出 ”或觀察結構的變形示意圖，來考察結構的扭轉效應。 對于錯層結構或帶有夾層的結構，這類結構總是伴有大量的越層柱，當選擇 “ 強制剛性樓板假定 ” 后，越層柱將受到樓層的約束，如果越層柱很多，計算失真。 總之，結構位移特征的計算模型之合理性，應根據結構的實際出發，對復雜結構應采用多種手段。 （ 3）剛度比是控制結構豎向不規則的重要指標。（在 中）主要為控制結構豎向規則性，以免豎向剛度突變，形成薄弱層，根據《抗震規范》和《高規》的要求： 見抗規 新抗震規范附錄 規定，筒體結構轉換層上下層的側向剛度比不宜大于 2。 新高規的 條規定，抗震設計的高層建筑結構，其樓層側向剛度不宜小于相鄰上部樓層側向剛度的 70%或其上相鄰三層側向剛度平均值的 80%。 新高規的 條規定，高層建筑結構計算中，當地下室的頂板作為上部結構嵌固端時，地下室結構的樓層側向剛度不應小于相鄰上部結構樓層側向剛度的 2倍。 新高規的 ，底部大空間剪力墻結構，轉換層上部結構與下部結構的側向剛度，應符合高規附錄 D的規定。 底部大空間為一層的部分框支剪力墻結構，可近似采用轉換層上、下層結構等效剛度比 γ 表示轉換層上、下層結構剛度的變化，非抗震設計時 γ 不應大于 3，抗震設計時不應大于 2。 底部為 2~5 層大空間的部分框支剪力墻結構，其轉換層下部框架 剪力墻結構的等效側向剛度與相同或相近高度的上部剪力墻結構的等效側向剛度比γe 宜接近 1，非抗震設計時不應大于 2，抗震設計時不應大于 。 軟件提供了三種剛度比的計算方式，分 別是剪切剛度，剪彎剛度和地震力與相應的層間位移比。正確認識這三種剛度比的計算方法和適用范圍是剛度比計算的關鍵： 1）剪切剛度主要用于底部大空間為一層的轉換結構及對地下室嵌固條件的判定； 2)剪彎剛度主要用于底部大空間為多層的轉換結構； 3)地震力與層間位移比是執行《抗震規范》第 條和《高規》 條的相關規定，絕大多數工程都可以用此法計算剛度比，這也是軟件的缺省方式。 層剛度比的計算方法： F高規附錄 建議的方法 —— 剪切剛度 Ki = Gi Ai / hi F高規附錄 建議的 方法 —— 剪彎剛度 Ki = Fi / Δi F抗震規范的 和 條文說明中建議的計算方法： Ki = Vi / Δui 層剛度比的控制方法： 新規范要求結構各層之間的剛度比，并根據剛度比對地震力進行放大，所以剛度比的合理計算很重要。 新規范對結構的層剛度有明確的要求，在判斷樓層是否為薄弱層、地下室是否能作為嵌固端、轉換層剛度是否滿足要求等等，都要求有層剛度作為依據，所以層剛度計算的準確性就比較重要。程序提供了三種計算方法： amp。Oslash。1。樓層剪切剛度 amp。Oslash。2。單層加單位力的樓層剪彎剛度 amp。Oslash。3。樓層平均剪力與平均層間位移比值的層剛度 三種計算方法有差異是正常的，可以根據需要選擇。 amp。Oslash。只要計算地震作用，一般應選擇第 3 種層剛度算法 amp。Oslash。不計算地震作用，對于多層結構可以選擇剪切層剛度算法，高層結構可以選擇剪彎層剛度 amp。Oslash。不計算地震作用，