陜西省某市污水處理廠項目可行性研究報告-資料下載頁

　　

【正文】 化池即可。生產性試驗結果表明，該工藝的處理效果與改良的UCT相同甚至優(yōu)于改良UCT，并節(jié)省一個回流系統(tǒng)。改良A2/O工藝在深圳華為污水處理廠及山東泰安城市污水處理工程中已經有成功應用。 90% 混合液回流出水二沉池好氧池缺氧池厭氧池10%調節(jié)池進水 活性污泥回流 圖5—3 改良A2/O工藝流程圖216。 UCT工藝 UCT工藝的流程見圖5—4所示，該工藝與A2/O工藝的區(qū)別在于，回流污泥首先進入缺氧段，而缺氧段部分出流混合液再回流至厭氧段。通過這樣的修正，可以避免因回流污泥中的NO3N回流至厭氧段，干擾磷的厭氧釋放，而降低磷的去除率。回流污泥帶回的NO3N將在缺氧段中被反硝化。當入流污水的BOD5/TKN或BOD5/TP較低時，較適用UCT工藝。 混合液回流 混合液回流 二沉池厭氧池（A)缺氧池（A）進水 出水 活性污泥回流 圖5—4 UCT工藝流程圖216。 MUCT工藝MUCT工藝的流程如圖5—5所示。該工藝是在UCT工藝的基礎上，將缺氧段一分為二，形成兩套獨立的內回流。因而，MUCT是UCT的改良工藝。進行這樣的改良，與UCT相比有兩個優(yōu)點：一是克服UCT工藝中不易控制缺氧段的停留時間，二是避免控制不當，DO仍會影響厭氧區(qū)。MUCT工藝缺點主要有：（1） MUCT工藝比傳統(tǒng)A2/O工藝多了一級污泥回流，因此系統(tǒng)的復雜程度和自控要求有所提高，耗能有所增加。（2） 設兩個單獨的缺氧池，一座缺氧池專門用于去除外回流帶來的硝酸鹽，增加了缺氧池體積。（3） 與A2/O工藝類似，剩余污泥只有一部分經歷了完整的放磷、吸磷過程，部分直接經缺氧、好氧后沉淀。（4） 與A2/O工藝類似，反硝化在碳源分配上處于不利地位，影響系統(tǒng)的脫氮效果。 混合液回流 混合液回流缺氧池1厭氧池出水二沉池好氧池缺氧池2進水 活性污泥回流 圖5—5 MUCT工藝流程圖216。 倒置A2/O工藝為了克服上述各個工藝流程的幾大缺點，產生了倒置A2/O工藝，工藝流程見圖5—6。為避免傳統(tǒng)A2/O工藝回流硝酸鹽對厭氧池放磷的影響，通過吸收改良A2/O工藝優(yōu)點，將缺氧池置于厭氧池前面，來自二沉池的回流污泥和30~50%的進水，50~150%的混合液回流均進入缺氧段，停留時間為1~3h。回流污泥和混合液在缺氧池內進行反硝化，去除硝態(tài)氮，再進入厭氧段，保證了厭氧池的厭氧狀態(tài)，強化除磷效果。由于污泥回流至缺氧段，缺氧段污泥濃度較好氧段高出50%。單位池容的反硝化速率明顯提高，反硝化作用能夠得到有效保證。再根據不同進水水質，不同季節(jié)情況下，生物脫氮和生物除磷所需碳源的變化，調節(jié)分配至缺氧段和厭氧段的進水比例，反硝化作用能夠得到有效保證，系統(tǒng)中的除磷效果也有保證。 50~70%二沉池缺氧池（A)好氧池（O）厭氧池（A）進水 出水 30~50% 混合液回流 活性污泥回流 圖5—6 分點進水倒置A2/O工藝流程圖分點進水倒置A2/O工藝采用矩形的生物池，設缺氧段、厭氧段及好氧段，用隔墻分開，采用推流式。缺氧段、厭氧段設置水下攪拌器，好氧段設微孔曝氣系統(tǒng)。為能達到硝化階段，選擇合理的污泥齡。 SBR工藝系列216。 MSBR（改良型SBR）MSBR是80年代后期發(fā)展起來的技術，目前其中的專利技術歸美國芝加哥附近的Aqua AEROBIC SYSTEM，Inc所有。MSBR是連續(xù)進水、聯(lián)系出水的反應器，其實質是A2/O系統(tǒng)后接SBR，因此具有A2/O的生物除磷脫氮功能和SBR的一體化、流程簡潔、控制靈活等優(yōu)點。MSBR系統(tǒng)原理圖見表5—7。SBR池 進水 混合液回流好氧池污泥濃縮厭氧缺氧缺氧 SBR反應池 出水 圖5—7 MSBR工藝流程圖現(xiàn)將MSBR系統(tǒng)的與運行原理簡介如下：污水進入厭氧池，回流活性污泥在這里進行充分放磷，然后污水進入缺氧池進行反硝化。反硝化后的污水進入好氧池，有機物在這里被好氧降解、活性污泥充分吸磷后再進入起沉淀作用的SBR池，澄清后的污水被排放，、硝化，或起靜置作用。回流污泥首先進入濃縮區(qū)進行濃縮，上清液直接進入好氧池，而濃縮污泥則進入缺氧池，一方面可以進行反硝化，另一方面為先消耗掉回流濃縮污泥中的溶解氧和硝酸鹽，為隨后的厭氧放磷提供更為有力的條件。，以便進行流分的反硝化由其工作原理可以看出，MSBR是具有同時進行生物除磷及生物脫氮的污水處理工藝。采用MSBR工藝時需要注意以下幾個問題：1　 設備的利用率低，這是SBR系列工藝的通病，MSBR工藝雖然經多次改進，設備的利用率仍僅有74%。2　 污水廠工程成功業(yè)績欠缺，特別是大型污水廠采用MSBR工藝的更少。3　 MSBR工藝中的污泥濃縮池，工藝計算中要求在30分鐘內將污泥濃度提高近3倍（），由于濃縮池底部布置欠妥，污泥堆積無法避免，因此池內MLSS濃度無法平衡。4　 進入好氧池有4Q，泥濃縮池，因此好氧池內流向比較紊亂。5　 MSBR工藝各池傳動機械設備多，相互之間回流泵多，對控制系統(tǒng)依賴性大，如果自控系統(tǒng)中某一部分出故障時，將導致全廠運行困難。216。 CASS工藝CASS工藝是于1968年由澳大利亞開發(fā)的一種間歇運行的循環(huán)式活性污泥法，是SBR工藝的一種變型。1976年建成了世界上第一座CASS工藝的污水處理廠，隨后，在日本、加拿大、美國和澳大利亞等得到了廣泛推廣應用。目前，在全世界已建成投產了300多座CASS工藝污水處理廠。1986年，美國環(huán)保局正式將該工藝列為革新技術。1988年，在計算機技術的支持下，使該工藝進一步得到發(fā)展和推廣，成為目前計算機控制系統(tǒng)非常先進的生物脫氮除磷工藝。CASS生物池由選擇區(qū)和主反應區(qū)兩部分組成。污水連續(xù)不斷地進入選擇區(qū)，微生物通過酶的快速轉移機理，迅速吸附污水中約85%左右的可溶性有機物，經歷一個高負荷的基質快速增長過程，對進水水質、水量、PH值和有毒有害物質起到較好的緩沖作用，污水再通過隔墻底部的連接口進入主反應池，經歷一個較低負荷的基質降解過程，并完成泥水分離。CASS工藝的運行模式與傳統(tǒng)SBR法類似，由進水、反應、沉淀和出水及必要的閑置等五個階段組成。從進水至出水結束作為一個周期，每一過程均按所需的設定時間進行切換操作，其每一個周期的循環(huán)操作過程如下：1　 充水/曝氣 在曝氣時同時充水，充水/曝氣時間一般占每一循環(huán)周期的50%，如采用4小時循環(huán)周期，則充水/曝氣為2小時。2　 沉淀 停止進水和曝氣，沉淀時間一般采用一小時，形成絮凝層，上層為清液。~，沉淀后可達到10g/L。3　 撇水 繼續(xù)停止進水和曝氣，用表面撇水器排水，撇水器為整個系統(tǒng)中的關鍵設備，撇水器根據事先設定的高低水位由閑置開關控制，可用變頻馬達驅動，有防浮渣裝置，使出水通過無渣區(qū)經堰板和管道排出。4　 閑置在實際運行中，撇水所需時間小于理論時間，在撇水器返回初始位置三分鐘后即開始為閑置階段，此階段可充水。在CASS系統(tǒng)中，一般至少設兩個池子，以使整個系統(tǒng)能接納連續(xù)的進水，因此在第一個池子及西寧沉淀和撇水時，第二個池子中進行充水/曝氣過程，使兩個池子交替運行。為防止進水對沉淀的干擾和出水水質的影響，一般在沉淀和撇水時須停止進水和曝氣，在設有四個CSAA池子的系統(tǒng)中，通過選擇各個池子的循環(huán)過程可以產生連續(xù)的近出水。對于四個池子的CASS工藝，若采用4小時循環(huán)周期，其循環(huán)運行的相關順序如下表5—4：0~11~22~33~4池1充水/曝氣充水/曝氣沉淀撇水池2沉淀撇水充水/曝氣充水/曝氣池3撇水充水/曝氣充水/曝氣沉淀池4充水/曝氣沉淀撇水充水/曝氣其中每一循環(huán)周期中，始終有兩個池子處于曝氣/充水順序，另外兩個池子分別處于沉淀和撇水順序，沉淀和撇水順序均需停止充水和曝氣，這樣的組合可以實現(xiàn)CASS系統(tǒng)的連續(xù)進出水。 VT深井曝氣工藝系列216。 VT工藝簡介 VT污水處理系統(tǒng)是目前最先進的高效好氧活性污泥法污水處理工藝技術之一。 它采用的是一個潛置在水下的深井反應器，VT技術與其它深井反應器技術最主要不同之處是其反應器經重新設計， 將三個分離的處理區(qū)塊合在一起，從而顯著的減少占地面積、投資成本，節(jié)省能耗、運行費用也大大降低。216。 反應器安裝 VT反應器采用傳統(tǒng)的鉆挖工程施工技術，即可安裝VT反應器，通常是75米到110米深，所占面積僅為傳統(tǒng)的曝氣池占地面積的一個零頭，耗氣量僅為傳統(tǒng)耗氣量的10%。216。 VT工藝流程圖，圖5—8 圖5—8 VT工藝反應流程圖216。 VT工藝的處理流程1　 啟動階段，空氣通過進流管進入混合區(qū)上部，由于水體中的氣泡和溶解氧形成一個密度梯度，從而導致整個一級處理區(qū)實現(xiàn)循環(huán)。2　 這個循環(huán)簡歷并穩(wěn)定后，將空氣進入點移到混合區(qū)的下部，將待處理的污水則通過進流管進入反應器中并進行循環(huán)，其進流管在進氣口的上方。3　 由于水的壓力和深度很大，根據亨律定律，可以保證水中的高氧氣傳導速率和混合液中具有很高的溶解氧，從而有效保證一級處理區(qū)和二級處理區(qū)所需要的溶解氧。一級處理區(qū)內反應速率很高，大部分有機物在此得到氧化分解。4　 循環(huán)液沿井壁上升至反應器頂部氣液分流罐，循環(huán)液中的廢氣可由此進入大氣。去掉這些微生物呼吸作用產生的氣體，對于防止這些廢氣重新進入系統(tǒng)而影響空氣動力學效率是非常必要的。5　 混合區(qū)中比例很小的一部分從混合區(qū)進入下部二級處理區(qū)，這個區(qū)域溶解氧含量很高，停留時間長，可使殘留的BOD得到深度氧化。同時，該區(qū)域的飽和溶解氧也有利于促進后續(xù)氣浮澄清池中的固液分離。6　 經深度處理的混合液體以極快的速率（2m/s）進入氣浮澄清池，以保證其中的沙礫和固體物質不會沉積于反應器底部。在混合液向上運動過程中，壓力迅速降低，形成了充分充氧的低密度的絮體。絮體在氣浮澄清池中得以有效分離后，產生濃縮生物污泥，濃縮污泥含水率可達到96%，所以在后續(xù)不需要設污泥濃縮池或進行污泥預濃縮，氣浮后的水達標排放。216。 VT工藝的優(yōu)點 VT技術與傳統(tǒng)的活性污泥法技術相比，如氧化溝工藝、CAST工藝、A2/O工藝等，具有以下優(yōu)點：1　 與傳統(tǒng)工藝相比，VT工藝的運行費用要低很多，通常只有傳統(tǒng)活性污泥工藝的一半以下。，對常規(guī)城市污水而言，較低的運行費用主要有以下幾個方面的原因：v 高的氧轉移率和低曝氣量：傳統(tǒng)工藝的氧轉移率一般為15%左右，而VT工藝由于反應器深度達100m深左右，大大提高了氧的溶解度，同時通過技術革新，污水與空氣的接觸時間比深井曝氣大為延長，所以轉移效率大為提高，最高可達86%，在CHVERON REFINERY污水處理廠中，通過現(xiàn)場測試發(fā)現(xiàn)，原所注入空氣中含氧為21%，在反應器頂部所排放的廢氣中，其含氧為3~4%，二氧化碳含量則達到18%左右，說明氧的轉移率達到近90%，所需的氣量為傳統(tǒng)工藝的15%，即約1/6，而在供應同樣空氣的情況下考慮壓力因素，電耗將高3倍，二者合一綜合考慮，VT工藝比傳統(tǒng)污水處理工藝節(jié)省電耗58%。此工藝不但氧轉移效率高，而且高壓空氣的利用也十分巧妙，壓縮空氣在充氧的同時，還完成了混合液的推流作用，保證混合液按工藝設計要求進行環(huán)流和潛流，確保污水在反應器的反應時間及去除效率。因此，本工藝實際上是一氣多用：即充氧、混合液的推流、攪拌、泥水分離、污泥濃縮及污泥回流。其節(jié)能效果是目前任何工藝無法相比的。v 重力污泥回流系統(tǒng)：VT工藝污泥回流量同常規(guī)污水處理工藝相當，但是VT工藝由于其自身的特殊