落地式腳手架施工方案49979-資料下載頁

　　

【正文】 Hs)=arctan(3410/850)=176。 鋼絲繩豎向分力，不均勻系數(shù)K P1=KfKXNhj(n+1)/(HH1)HL/la=14/(4812) P2=KfKXNhj(n+1)/(HH1)HL/la=14/(4812) 鋼絲繩軸向拉力 T1=P1/sinα1=176。= T2=P2/sinα2=176。= 卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力[Fg]=max[T 1，T2]= 繩夾數(shù)量：n=[Fg]/(2T)=(2)=1個≤[n]=4個 滿足要求！ Pg=k[Fg]/α=9 鋼絲繩最小直徑d min=(Pg/)1/2=()1/2= 吊環(huán)最小直徑d min=(4A/π)1/2=(4[Fg]/([f]π))1/2=4103/(65π))1/2=16mm。可編輯修改 注：[f]為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按《混凝土結構設計規(guī)范》 每個拉環(huán)按2個截面計算的吊環(huán)應力不應大于65N/mm 2 ， ，吊環(huán)最小直徑為16mm。 ， ，吊環(huán)最小直徑為15mm。 八、立桿穩(wěn)定性驗算腳手架架體高度H 48 雙立桿計算高度H 1 12雙立桿受力不均勻系數(shù)K S 立桿計算長度系數(shù)μ 立桿截面抵抗矩W(mm 3) 4490 立桿截面回轉半徑i(mm) 立桿抗壓強度設計值[f](N/mm 2) 205 立桿截面面積A(mm 2) 424連墻件布置方式 兩步兩跨 立桿長細比驗算 立桿計算長度l 0=Kμh=1= 長細比λ=l 0/i=103/=≤210 軸心受壓構件的穩(wěn)定系數(shù)計算： 立桿計算長度l 0=kμh== 長細比λ=l 0/i=103/= 查《規(guī)范》表A得，φ = 滿足要求！ 立桿穩(wěn)定性驗算 不組合風荷載作用 單立桿的軸心壓力設計值N=((N G1k+NG2k)+NQ1k)(hx1H1+(1Kf)(Hhx1hj頂 )+max[6，(1Kf)hj頂 ])/(HH1)=((+)+)(+()(。可編輯修改)+max[6，()])/(4812)= 雙立桿的軸心壓力設計值N S=(NGS1k+NGS2k)+N=(+)+= σ=N/(φA)=(424)=≤[f]=205N/mm2 滿足要求！ σ=KSNS/(φA)=(424)=≤[f]=205N/mm2 滿足要求！ 組合風荷載作用 單立桿的軸心壓力設計值N=((N G1k+NG2k)+NQ1k)(hx1H1+(1Kf)(Hhx1hj頂 )+max[6，(1Kf)hj頂 ])/(HH1)=((+)+)(+()(48)+max[6，()])/(4812)= 雙立桿的軸心壓力設計值N S=(NGS1k+NGS2k)+N=(+)+= Mw=Mwk=ωklah2/10=m σ=N/(φA)+ Mw/W=(424)+≤[f]=205N/mm2 滿足要求！ Mws=Mwk=ωklah2/10=m σ=KS(NS/(φA)+ Mw/W)=((424)+)=≤[f]=205N/mm2 滿足要求！ 九、連墻件承載力驗算連墻件布置方式 兩步兩跨 連墻件連接方式 扣件連接連墻件約束腳手架平面外變形軸向力N0(kN)3 連墻件計算長度l 0(mm) 600連墻件截面類型 鋼管 連墻件型號 Ф483。可編輯修改連墻件截面面積A c(mm2) 424 連墻件截面回轉半徑i(mm) 連墻件抗壓強度設計值[f](N/mm 2) 205 連墻件與扣件連接方式 雙扣件扣件抗滑移折減系數(shù) Nlw=ωk2h2la=22= 長細比λ=l 0/i=600/=，查《規(guī)范》 得，φ= (Nlw+N0)/(φAc)=(+3)103/(424)=≤ [f]= 205N/mm2= 滿足要求！ 扣件抗滑承載力驗算： Nlw+N0=+3=≤12= 滿足要求！ 計算依據(jù)： 《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ1302022 《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB500072022 《建筑結構荷載規(guī)范》GB500092022 《鋼結構設計規(guī)范》GB500172022 一、腳手架參數(shù)腳手架設計類型 結構腳手架，裝修腳手架腳手板設計荷載(kN/m 2) 3，2同時施工作業(yè)層數(shù) 2，1 卸荷設置 有腳手架搭設方式 雙排腳手架 腳手架鋼管類型 Ф483腳手架架體高度H(m) 腳手架沿縱向搭設長度L(m) 10立桿步距h(m) 立桿縱距或跨距l(xiāng) a(m) 。可編輯修改立桿橫距l(xiāng) b(m) 內立桿離建筑物距離a(m) 雙立桿計算方法 按雙立桿受力設計 雙立桿計算高度H 1(m) 12雙立桿受力不均勻系數(shù)K S 二、荷載設計腳手板類型 沖壓鋼腳手板 腳手板自重標準值G kjb(kN/m2) 腳手板鋪設方式 1步1設 密目式安全立網(wǎng)自重標準值Gkmw(kN/m2)擋腳板類型 木擋腳板 欄桿與擋腳板自重標準值G kdb(kN/m) 擋腳板鋪設方式 1步1設 每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)橫向斜撐布置方式 6跨1設 結構腳手架作業(yè)層數(shù)n jj 2結構腳手架荷載標準值G kjj(kN/m2) 3 裝修腳手架作業(yè)層數(shù)n zj 1裝修腳手架荷載標準值G kzj(kN/m2) 2 地區(qū) 廣東廣州市安全網(wǎng)設置 全封閉 基本風壓ω 0(kN/m2) 風荷載體型系數(shù)μ s 風壓高度變化系數(shù)μ z(連墻件、單立桿、雙立桿穩(wěn)定性)，風荷載標準值ω k(kN/m2)(連墻件、單立桿、雙立桿穩(wěn)定性 )， 計算簡圖：。可編輯修改立面圖。可編輯修改側面圖 三、縱向水平桿驗算縱、橫向水平桿布置方式 縱向水平桿在上 橫向水平桿上縱向水平桿根數(shù)n 3橫桿抗彎強度設計值[f](N/mm 2) 205 橫桿截面慣性矩I(mm 4) 107800橫桿彈性模量E(N/mm 2) 206000 橫桿截面抵抗矩W(mm 3) 4490縱、橫向水平桿布置 承載能力極限狀態(tài) q=(+Gkjblb/(n+1))+Gklb/(n+1)=(+(3+1))+3(3+1)= 正常使用極限狀態(tài) q39。=(+Gkjblb/(n+1))+Gklb/(n+1)=(+(3+1))+3(3+1)= 計算簡圖如下：。可編輯修改 抗彎驗算 Mmax===m σ=Mmax/W=106/4490=≤[f]=205N/mm2 滿足要求！ 撓度驗算 νmax=39。la4/(100EI)=9004/(100206000107800)= νmax＝ ≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[900/150 ，10]＝6mm 滿足要求！ 支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) Rmax=== 正常使用極限狀態(tài) Rmax39。=39。la== 四、橫向水平桿驗算 承載能力極限狀態(tài) 由上節(jié)可知F 1=Rmax= q== 正常使用極限狀態(tài) 由上節(jié)可知F 139。=Rmax39。= q39。= 抗彎驗算 計算簡圖如下：。可編輯修改 彎矩圖(kNm) σ=Mmax/W=106/4490=≤[f]=205N/mm2 滿足要求！ 撓度驗算 計算簡圖如下：。可編輯修改 變形圖(mm) νmax＝ ≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[900/150 ，10]＝6mm 滿足要求！ 支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) Rmax= 五、扣件抗滑承載力驗算橫桿與立桿連接方式 單扣件 扣件抗滑移折減系數(shù) 扣件抗滑承載力驗算： 縱向水平桿：R max=≤Rc=8= 橫向水平桿：R max=≤Rc=8= 滿足要求！ 六、荷載計算腳手架架體高度H 雙立桿計算高度H 1 12腳手架鋼管類型 Ф483 每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m) 立桿靜荷載計算 立桿承受的結構自重標準值N G1k 單外立桿：N G1k=(gk+lan/2)(HH1)=(+3/2)()。可編輯修改= 單內立桿：N G1k= 雙外立桿：N G1k=(gk++lan/2)H1=(++3/2)12= 雙內立桿：N GS1k= 腳手板的自重標準值N G2k1 單外立桿：N G2k1=((HH1)/h+1)lalbGkjb1/1/2=(()/+1)1/1/2= 1/1表示腳手板1步1設 單內立桿：N G2k1= 雙外立桿：N GS2k1=H1/hlalbGkjb1/1/2=12/1/1/2= 1/1表示腳手板1步1設 雙內立桿：N GS2k1= 欄桿與擋腳板自重標準值N G2k2 單外立桿：N G2k2=((HH1)/h+1)laGkdb1/1=(()/+1)1/1= 1/1表示擋腳板1步1設 雙外立桿：N GS2k2=H1/hlaGkdb1/1=12/1/1= 1/1表示擋腳板1步1設 圍護材料的自重標準值N G2k3 單外立桿：N G2k3=Gkmwla(HH1)=()= 雙外立桿：N GS2k3=GkmwlaH1=12= 構配件自重標準值N G2k總計 單外立桿：N G2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=++= 單內立桿：N G2k=NG2k1= 雙外立桿：N GS2k=NGS2k1+NGS2k2+NGS2k3=++=。可編輯修改 雙內立桿：N GS2k=NGS2k1= 立桿施工活荷載計算 外立桿：N Q1k=lalb(njjGkjj+nzjGkzj)/2=(23+12)/2= 內立桿：N Q1k= 組合風荷載作用下單立桿軸向力： 單外立桿：N= (NG1k+ NG2k)+NQ1k=(+)+ = 單內立桿：N= (NG1k+ NG2k)+NQ1k=(+)+ = 雙外立桿：N s=(NGS1k+ NGS2k)+NQ1k=(+)+ = 雙內立桿：N s=(NGS1k+ NGS2k)+NQ1k=(+)+ = 七、鋼絲繩卸荷計算鋼絲繩不均勻系數(shù)α 鋼絲繩安全系數(shù)k 9鋼絲繩繩夾型式 馬鞍式 拴緊繩夾螺帽時螺栓上所受力T(kN) 鋼絲繩繩夾數(shù)量[n] 4 吊環(huán)設置 共用卸荷系數(shù)Kf 上部增加荷載高度(m) 6腳手架卸荷次數(shù)N 2 第N次卸荷卸荷點位置高度hx(m)卸荷點凈高hj(m)鋼絲繩上下吊點的豎向距離l s(m)上吊點距內立桿下吊點的水平距離H S(mm)上吊點距外立桿下吊點的水平距離H S(mm)卸荷點水平間距HL(m)1 14 250 850 2 250 850 。可編輯修改鋼絲繩卸荷鋼絲繩繩卡作法。可編輯修改鋼絲繩連接吊環(huán)作法(共用) 第1次卸荷驗算 α1=arctan(ls/Hs)=arctan(3410/250)=176。 α2=arctan(ls/Hs)=arctan(3410/850)=176。 鋼絲繩豎向分力，不均勻系數(shù)K P1=KfKXNhj(n+1)/(HH1)HL/la=14/() P2=KfKXNhj(n+1)/(HH1)HL/la=14/() 鋼絲繩軸向拉力 T1=P1/sinα1=176。= T2=P2/sinα2=176。= 卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力[Fg]=max[T 1，T2]= 繩夾數(shù)量：n=[Fg]/(2T)=(2)=1個≤[n]=4個 滿足要求！ Pg=k[Fg]/α=9 鋼絲繩最小直徑d min=(Pg/)1/2=()1/2= 吊環(huán)最小直徑d min=(4A/π)1/2=(4[Fg]/([f]π))1/2=4103/(65π))1/2=14mm。可編輯修改 注：[f]為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按《混凝土結構設計規(guī)范》 每個拉環(huán)按2個截面計算的吊環(huán)應力不應大于65N/mm 2 ， ，吊環(huán)最小直徑為14mm。 ， ，吊環(huán)最小直徑為13mm。 八、立桿穩(wěn)定性驗算腳手架架體高度H 雙立桿計算高度H 1 12雙立桿受力不均勻系數(shù)K S 立桿計算長度系數(shù)μ 立桿截面抵抗矩W(mm 3) 4490 立桿截面回轉半徑i(mm) 立桿抗壓強度設計值[f](N/mm 2) 205 立桿截面面積A(mm 2) 424連墻件布置方式 兩步兩跨 立桿長細比驗算 立桿計