腳手架施工方案-資料下載頁

　　

【正文】 置共用卸荷系數Kf上部增加荷載高度(m)6腳手架卸荷次數N1第N次卸荷卸荷點位置高度hx(m)卸荷點凈高hj(m)鋼絲繩上下吊點的豎向距離ls(m)上吊點距內立桿下吊點的水平距離HS(mm)上吊點距外立桿下吊點的水平距離HS(mm)卸荷點水平間距HL(m)127213200110012鋼絲繩卸荷鋼絲繩繩卡作法鋼絲繩連接吊環作法(共用)第1次卸荷驗算 α1=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/200)=176。 α2=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/1100)=176。鋼絲繩豎向分力， P1=KfKXNhj(n+1)/(HH1)HL/la=21/(4812)12/=53kN P2=KfKXNhj(n+1)/(HH1)HL/la=21/(4812)12/=鋼絲繩軸向拉力 T1=P1/sinα1=53/176。= T2=P2/sinα2=176。=卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力[Fg]=max[T1，T2]=繩夾數量：n=[Fg]/(2T)=(2)=4個≤[n]=5個滿足要求！ Pg=k[Fg]/α=9鋼絲繩最小直徑dmin=(Pg/)1/2=()1/2=吊環最小直徑dmin=(4A/π)1/2=(4[Fg]/([f]π))1/2=4103/(65π))1/2=35mm注：[f]為拉環鋼筋抗拉強度，按《混凝土結構設計規范》 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于65N/mm2，吊環最小直徑為35mm。八、立桿穩定性驗算腳手架搭設高度H48雙立桿計算高度H112雙立桿受力不均勻系數KS立桿計算長度系數μ立桿截面抵抗矩W(mm3)4490立桿截面回轉半徑i(mm)立桿抗壓強度設計值[f](N/mm2)205立桿截面面積A(mm2)424連墻件布置方式兩步兩跨 立桿長細比驗算立桿計算長度l0=Kμh=1=長細比λ=l0/i=103/=≤210軸心受壓構件的穩定系數計算：立桿計算長度l0=kμh==長細比λ=l0/i=103/=查《規范》表A得，φ=滿足要求！ 立桿穩定性驗算不組合風荷載作用單立桿的軸心壓力設計值N=((NG1k+NG2k)+NQ1k)(hx1H1+(1Kf)(Hhx1hj頂)+max[6，(1Kf)hj頂])/(HH1)=((+)+)(2712+()(48270)+max[6，()21])/(4812)=雙立桿的軸心壓力設計值NS=(NGS1k+NGS2k)+N=(+)+= σ=N/(φA)=(424)=≤[f]=205N/mm2滿足要求！ σ=KSNS/(φA)=(424)=≤[f]=205N/mm2滿足要求！組合風荷載作用單立桿的軸心壓力設計值N=((NG1k+NG2k)+NQ1k)(hx1H1+(1Kf)(Hhx1hj頂)+max[6，(1Kf)hj頂])/(HH1)=((+)+)(2712+()(48270)+max[6，()21])/(4812)=雙立桿的軸心壓力設計值NS=(NGS1k+NGS2k)+N=(+)+= Mw=Mwk=ωklah2/10=m σ=N/(φA)+ Mw/W=(424)+≤[f]=205N/mm2滿足要求！ Mws=Mwk=ωklah2/10=m σ=KS(NS/(φA)+ Mw/W)=((424)+)=≤[f]=205N/mm2滿足要求！九、連墻件承載力驗算連墻件布置方式兩步兩跨連墻件連接方式扣件連接連墻件約束腳手架平面外變形軸向力N0(kN)3連墻件計算長度l0(mm)600連墻件截面面積Ac(mm2)489連墻件截面回轉半徑i(mm)158連墻件抗壓強度設計值[f](N/mm2)205連墻件與扣件連接方式雙扣件扣件抗滑移折減系數 Nlw=ωk2h2la=22=長細比λ=l0/i=600/158=，查《規范》，φ= (Nlw+N0)/(φAc)=(+3)103/(489)=≤ [f]= 205N/mm2=滿足要求！扣件抗滑承載力驗算： Nlw+N0=+3=≤12=滿足要求！一、腳手架參數腳手架搭設方式雙排腳手架腳手架鋼管類型Ф483腳手架搭設高度H(m)腳手架沿縱向搭設長度L(m)60立桿步距h(m)立桿縱距或跨距la(m)立桿橫距lb(m)橫向水平桿計算外伸長度a1(m)內立桿離建筑物距離a(m)雙立桿計算方法不設置雙立桿二、荷載設計腳手板類型木腳手板腳手板自重標準值Gkjb(kN/m2)腳手板鋪設方式10步1設密目式安全立網自重標準值Gkmw(kN/m2)擋腳板類型竹串片擋腳板欄桿與擋腳板自重標準值Gkdb(kN/m)擋腳板鋪設方式10步1設每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)橫向斜撐布置方式6跨1設結構腳手架作業層數njj1結構腳手架荷載標準值Gkjj(kN/m2)3地區天津天津市安全網設置全封閉基本風壓ω0(kN/m2)風荷載體型系數μs風壓高度變化系數μz(連墻件、單立桿穩定性)，風荷載標準值ωk(kN/m2)(連墻件、單立桿穩定性)，計算簡圖：立面圖側面圖三、橫向水平桿驗算縱、橫向水平桿布置方式橫向水平桿在上縱向水平桿上橫向水平桿根數n2橫桿抗彎強度設計值[f](N/mm2)205橫桿截面慣性矩I(mm4)107800橫桿彈性模量E(N/mm2)206000橫桿截面抵抗矩W(mm3)4490縱、橫向水平桿布置承載能力極限狀態 q=(+Gkjbla/(n+1))+Gkla/(n+1)=(+(2+1))+3(2+1)=正常使用極限狀態 q39。=(+Gkjbla/(n+1))+Gkla/(n+1)=(+(2+1))+3(2+1)=計算簡圖如下： 抗彎驗算 Mmax=max[qlb2/8，qa12/2]=max[，]=m σ=Mmax/W=106/4490=≤[f]=205N/mm2滿足要求！ 撓度驗算 νmax=max[5q39。lb4/(384EI)，q39。a14/(8EI)]=max[58004/(384206000107800)，1504/(8206000107800)]= νmax＝≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[800/150，10]＝滿足要求！ 支座反力計算承載能力極限狀態 Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=(+)2/(2)=正常使用極限狀態 Rmax39。=q39。(lb+a1)2/(2lb)=(+)2/(2)=四、縱向水平桿驗算承載能力極限狀態由上節可知F1=Rmax= q==正常使用極限狀態由上節可知F139。=Rmax39。= q39。= 抗彎驗算計算簡圖如下：彎矩圖(kNm) σ=Mmax/W=106/4490=≤[f]=205N/mm2滿足要求！ 撓度驗算計算簡圖如下：變形圖(mm) νmax＝≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm滿足要求！ 支座反力計算承載能力極限狀態 Rmax=五、扣件抗滑承載力驗算橫桿與立桿連接方式雙扣件扣件抗滑移折減系數扣件抗滑承載力驗算：橫向水平桿：Rmax=≤Rc=12=縱向水平桿：Rmax=≤Rc=12=滿足要求！六、荷載計算腳手架搭設高度H腳手架鋼管類型Ф483每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)立桿靜荷載計算 立桿承受的結構自重標準值NG1k單外立桿：NG1k=(gk+(lb+a1)n/2)H=(+(+)2/2)=單內立桿：NG1k= 腳手板的自重標準值NG2k1單外立桿：NG2k1=(H/h+1)la(lb+a1)Gkjb1/10/2=(+1)(+)1/10/2= 1/10表示腳手板10步1設單內立桿：NG2k1= 欄桿與擋腳板自重標準值NG2k2單外立桿：NG2k2=(H/h+1)laGkdb1/10=(+1)1/10= 1/10表示擋腳板10步1設 圍護材料的自重標準值NG2k3單外立桿：NG2k3=GkmwlaH==構配件自重標準值NG2k總計單外立桿：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=++=單內立桿：NG2k=NG2k1=立桿施工活荷載計算外立桿：NQ1k=la(lb+a1)(njjGkjj)/2=(+)(13)/2=內立桿：NQ1k=組合風荷載作用下單立桿軸向力：單外立桿：N=(NG1k+ NG2k)+NQ1k=(+)+ =單內立桿：N=(NG1k+ NG2k)+NQ1k=(+)+ =七、鋼絲繩卸荷計算鋼絲繩不均勻系數α鋼絲繩安全系數k9鋼絲繩繩夾型式馬鞍式拴緊繩夾螺帽時螺栓上所受力T(kN)鋼絲繩繩夾數量[n]5吊環設置共用花籃螺栓在螺紋處的有效直徑de(mm)10花籃螺栓抗拉強度設計值[ft](N/mm2)170卸荷系數Kf上部增加荷載高度(m)6腳手架卸荷次數N1第N次卸荷卸荷點位置高度hx(m)卸荷點凈高hj(m)鋼絲繩上下吊點的豎向距離ls(m)上吊點距內立桿下吊點的水平距離HS(mm)上吊點距外立桿下吊點的水平距離HS(mm)卸荷點水平間距HL(m)1183200110012鋼絲繩卸荷鋼絲繩繩卡作法鋼絲繩連接吊環作法(共用)第1次卸荷驗算 α1=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/200)=176。 α2=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/1100)=176。鋼絲繩豎向分力， P1=KfKXNhj(n+1)/HHL/la=12/= P2=KfKXNhj(n+1)/HHL/la=12/=鋼絲繩軸向拉力 T1=P1/sinα1=176。= T2=P2/sinα2=176。=卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力[Fg]=max[T1，T2]=繩夾數量：n=[Fg]/(2T)=(2)=1個≤[n]=5個滿足要求！花籃螺栓驗算：σ=[Fg]103/(πde2/4)=103/(π102/4)=≤[ft]=170N/mm2滿足要求！ Pg=k[Fg]/α=9鋼絲繩最小直徑dmin=(Pg/)1/2=()1/2=吊環最小直徑dmin=(4A/π)1/2=(4[Fg]/([f]π))1/2=4103/(65π))1/2=12mm注：[f]為拉環鋼筋抗拉強度，按《混凝土結構設計規范》 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于65N/mm2，吊環最小直徑為12mm。八、立桿穩定性驗算腳手架搭設高度H立桿計算長度系數μ立桿截面抵抗矩W(mm3)4490立桿截面回轉半徑i(mm)立桿抗壓強度設計值[f](N/mm2)205立桿截面面積A(mm2)424連墻件布置方式兩步兩跨 立桿長細比驗算立桿計算長度l0=Kμh=1=長細比λ=l0/i=103/=≤210軸心受壓構件的穩定系數計算：立桿計算長度l0=kμh==長細比λ=l0/i=103/=查《規范》表A得，φ=滿足要求！ 立桿穩定性驗算不組合風荷載作用單立桿的軸心壓力標準值N39。=(NG1k+NG2k+NQ1k)(hx1+(1Kf)(Hx頂hx1)+max[6，(1Kf)hj頂])/H=(++)(18+()(1818)+max[6，()])/=單立桿的軸心壓力設計值N=((NG1k+NG2k)+NQ1k)(hx1+(1Kf)(Hx頂hx1)+max[6，(1Kf)hj頂])/H=((+)+)(18+()(1818)+max[6，()])/= σ=N/(φA)=(424)=≤[f]=205N/mm2滿足要求！組合風荷載作用單立桿的軸心壓力標準值N39。=(NG1k+NG2k+NQ1k)(hx1+(1Kf)(Hx頂hx1)+max[6，(1Kf)hj頂])/H=(++)(18+()(1818)+max[6，()])/=單立桿的軸心壓力設計值N=((NG1k+NG2k)+NQ1k)(hx1+(1Kf)(Hx頂hx1)+max[6，(1Kf)hj頂])/H=((+)+)(18+()(1818)+max[6，()])/= Mw=Mwk=ωklah2/10=m σ=N/(φA)+ Mw/W=(424)+≤[f]=205N/mm2滿足要求！九、連墻件承載力驗算連墻件布置方式兩步兩跨連墻件