仙石區間橋墩模板工程專項施工方案-資料下載頁

　　

【正文】 業人員名單名單及持證情況⑴安全生產管理人員名單序號姓名三類人員證在崗情況備注1武文斌津建安C（2011）0026165在崗滿足要求2汪正武津建安C（2014）0039900在崗⑵特種作業人員名單序號姓名特種作業證證件編號備注1曹軍建筑架子工吉A0220110015562陳亮建筑起重機械司機吉A0420110052433王金才建筑起重信號司索工吉A032011000827⑶安全生產考核合格證書及特種作業資格證書見附件27相關圖紙及計算書墩柱施工場地平面布置圖見附圖1，模板設計、加工圖見附圖2，模板安裝計算書見附件1。8 方案編制、審核人員名單及學歷、職稱、職務等情況序號相關人員學歷專業職稱職務身份證號1編制張力源大學本科無機非金屬材料工程工程師工程部長1301291985042430352審核趙東平大學本科土木工程高級工程師項目總工142733197910224215附圖1 墩柱施工平面布置示意圖附圖2 模板設計、加工圖附件1 模板安裝計算書鋼模板結構計算書一、設計計算依據《公路橋涵設計通用規范》(JTG D602004)《公路橋涵施工技術規范》(JTG TF502011)《混凝土工程施工質量驗收規范》(GB502042002)《建筑施工模板安全技術規范》(GBJ1622008)《鋼結構設計規范》(GB50017—2003)二、設計參數取值及要求混凝土容重：26kN/m3；混凝土澆筑速度：4m/h；混凝土澆筑溫度：30℃；4；最高澆筑高度：；設計風力：8級風；模板整體安裝完成后，混凝土澆筑使用汽車泵、料斗及串通工藝一次性澆筑。三、荷載計算新砼對模板側向壓力計算砼作用于模板的側壓力，根據測定，隨砼的澆筑高度而增加，當澆筑高度達到某一臨界時，側壓力就不再增加，此時的側壓力即為新澆筑砼的最大側壓力。側壓力達到最大值的澆筑高度稱為混凝土的有效壓頭。新澆混凝土對模板側向壓力分布見圖1。圖1:新澆混凝土對模板側向壓力分布圖在《公路橋涵施工技術規范》(JTG TF502011) 中規定，當混凝土的澆筑速度在6m/h以下時,新澆混凝土對模板側向壓力按下列二式計算，并取其中的較小值： Pmax= Pmax =γH 式中： Pmax 新澆筑混凝土對模板的最大側壓力（kN/m2） γ 混凝土的重力密度（kN/m3）取26kN/m3t0 新澆混凝土的初凝時間（h）: t0=200/（T+15）=；V 混凝土的澆筑速度（m/h）:取4m/hH 有效壓頭高度；H 混凝土澆筑層(在水泥初凝時間以內)的高度(m)，按6m；K1 外加劑影響修正系數，； K2 混凝土塌落度影響系數，當塌落度小于30mm時，；50～90mm時，取1；110～150mm時。Pmax=2641/2= kN/m2則有效壓頭高度：h= Pmax/γ=Pmax =γH=26=299 kN/m2由計算比較可知：新澆混凝土對模板側向壓力按其中的較小值：P1= kN/m2風荷載計算風荷載強度按下式計算：W=K1K2K3W0W風荷載強度(Pa)；W0基本風壓值(Pa)， ，8級風風速v=～； K1風載體形系數，取K1=；K2風壓高度變化系數，取K2=1；K3地形、地理條件系數，取K3=1；W= K1K2K3W0=== KN/m2模板受風面積按模板實際輪廓面積計算。傾倒混凝土時對垂直面模板產生的荷載取:4kN/ m2。振搗混凝土時對側面模板產生的荷載取:4kN/ m2荷載組合墩身模板設計考慮了以下荷載；① 新澆筑混凝土對側面模板的壓力()② 風荷載( KN/m2)③ 振搗混凝土時所產生的荷載（4 kN/ m2）④ 傾倒混凝土時所產生的荷載（4 kN/ m2）荷載組合F1：①*+②*+③*= KN/m2（用于側面模板強度計算）荷載組合F2：①= KN/m2（用于模板剛度計算）四、模板結構設計計算模板構件材料規格見下表：表1 模板構件材料規格構件名稱構件材料規格材質截面積（mm2）慣性矩Iy（mm4）抵抗矩Wx(mm4)面板6mm 厚鋼板Q2356000180006000法蘭8012厚鋼板Q23596051200012800拉桿Φ25 精軋螺紋鋼P835490橫肋808厚鋼板Q2356403413338533豎肋[8043槽鋼Q2351024101000025300側面背楞][200雙拼槽鋼Q235566635608000356080模板結構設計檢算標準序號類 型范圍值符號意義1強度、剛度設計要求滿足鋼構設計規范2結構表面外露的模板容許撓度值ωL/400L構件計算跨度3鋼模板面板的變形4鋼模板鋼棱、柱箍的變形L/5005Q235彎曲應力σω181MPa6Q235抗拉、抗壓軸向力σ175Mpa外側模板 模板拼裝示意圖 正面模板圖(受力最大模板)：面板采用6mm厚熱軋鋼板，其被縱橫肋分成許多小方格（*），選取面板小方格中最不利情況計算，即三面固定，一面簡支（短邊）。由于Ly/Lx=h/s=300/450=,從《建筑結構靜力計算手冊》中的均布荷載下雙向矩形板計算系數表中查得：最大彎曲系數為：Mymax=－，最大撓度系數為：fmax=均布荷載下雙向矩形板計算系數表注： 1）、面板強度受力驗算：取1㎜寬的板條單元進行結構驗算，所受荷載為：取：F1= KN/㎡= N/mm2得：q=1=㎜ 則：Mmax=Mymaxqly2=3002=.㎜Wx=1/6162=6mm3由強度驗算公式得：σmax=Mmax/Wx=㎜2＜181 N/㎜2所以6mm厚面板強度滿足設計受力的要求。2）、面板剛度（撓度）驗算：取：q=F2=㎡=㎜2，Bc=E h3/12（1－u2）=105則：fmax=fmaxqly4/Bc =3004/105=300/400= 所以6mm厚面板剛度滿足設計受力的要求。3．豎肋受力計算：豎肋支承在背桿上，可作為豎肋的一個支座，則豎肋可以按支承在背桿上的連續梁受力模型進行受力計算，其跨距等于背桿的間距。4000高模板背桿設置5層間距800。豎肋采用[80*43槽鋼(Wx=1010000㎜3， Ix=25300㎜4)，最大間距為h=350mm則作用在豎肋上的均布荷載為：強度驗算時的荷載計算值為Q1=F1*h==，剛度驗算時的荷載計算值為Q2=F2*h=＝。以高度為4000mm的側面模板為例進行橫肋結構受力驗算，背桿的設置距桿端400mm處，用MIDAS有限元作結構受力分析如下：1）、豎肋結構受力分析模型如下圖：2）、豎肋內力圖： 3）、豎肋強度應力圖4）、豎肋變形撓度圖5）、由計算分析結果圖得：σmax=㎜2＜181 N/㎜2，所以豎肋結構強度滿足設計受力要求 fmax =＜800/500=，所以豎肋剛度滿足設計受力要求。、背桿受力計算：背桿間用拉桿連接上，可作為背桿的一個支座，則背桿可以按支承在拉筋上的簡支梁受力模型進行受力計算，其跨距等于拉桿的間距。底部正面模板按2200寬計算背桿][200，間距800mm。強度驗算時的荷載計算值為Q3 =F1*h==，剛度驗算時的荷載計算值為Q4=F2*h==。 雙拼槽鋼背桿截面示意圖1）、背桿結構受力分析模型如下圖：2）、背桿內力圖：3）、背桿強度應力圖4）、背桿變形撓度圖5）、由計算分析結果圖得：][200:σmax=126N/㎜2＜181 N/㎜2，所以背楞結構強度滿足設計受力要求fmax =＜2200/500=，所以背楞剛度滿足設計受力要求。、拉筋受力計算模板所受的側壓力通過背桿傳遞到對拉筋，最終被對拉筋承受，對拉筋所承受的力即為各支點的支點反力。對拉筋及斜拉筋受力驗算均取墩身的最大受力面積。如圖3所示拉筋的最大受力面是：,。1）、則每根對拉筋受力大小為：P1=FA=F1A==，則斜拉桿的受力大小為：√2*P1=*=227KN拉筋均為軸心受拉構件，計算公式為：σ= P /An＜[σ] An—構件凈截面面積； [σ]—鋼材容許應力，采用Φ25精軋螺紋鋼。[σ]/=785/=523MPa對拉筋所需要的最小斷面面積為： A=P1/523=227000/523=434 mm2Φ25精軋螺紋鋼的有效面積A=490 mm2選用Φ25精軋螺紋鋼滿足受力要求。附件2 安全管理人員及特種作業人員證件