外架施工方案及計算書范本-資料下載頁

　　

【正文】 小橫桿計算簡圖26 / 31最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=()+ σ=γ 0M/W = 106/=小橫桿的計算強度小于 ,滿足要求!最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=(384105)=集中荷載標準值 P=++=集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=(3)/(72105)=最大撓度和 V=V1+V2=小橫桿的最大撓度小于 ,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: γ 0R ≤ R c其中 R c —— 扣件抗滑承載力設計值,單扣件取 ,雙扣件取 ； R —— 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；27 / 31 γ 0 —— 結構重要性系數；橫桿的自重標準值 P 1==腳手板的荷載標準值 P 2= 活荷載標準值 Q= 荷載的計算值 γ 0R = (++) = 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達 時,試驗表明:單扣件在 12kN 的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取 ；雙扣件在 20kN 的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取 。四、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為 NG1 = =(2)腳手板的自重標準值(kN/m 2)；本例采用竹串片腳手板，標準值為 NG2 = 2(+)/2=(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹串片腳手板擋板，標準值為 NG3 = 2=(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m 2)； NG4 = =經計算得到，靜荷載標準值 N G = NG1+NG2+NG3+NG4 = 。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的 1/2 取值。經計算得到，活荷載標準值 N Q = 2風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W 0 —— 基本風壓(kN/m 2)， W 0 = Uz —— 風荷載高度變化系數，U z = Us —— 風荷載體型系數： U s = 經計算得到：W k = = 。28 / 31考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = + 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力： N=+=不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = + 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力： N=+=風荷載設計值產生的立桿段彎矩 M W計算公式 MW = klaHc2其中 W k —— 風荷載標準值(kN/m 2)； la —— 立桿的縱距 (m)； ξ —— 彎矩折減系數； Hc —— 連墻件間豎向垂直距離 (m)。經過計算得到風荷載產生的彎矩： Mw==五、立桿的穩定性計算:,立桿的穩定性計算 其中 N —— 立桿的軸心壓力設計值，N=；　　 i —— 計算立桿的截面回轉半徑，i=；　　 k —— 計算長度附加系數，取 ；　　 u —— 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=；　　 l 0 —— 計算長度 (m),由公式 l 0 = kuh 確定，l 0==；　　 A —— 立桿凈截面面積，A= 2；　　 W —— 立桿凈截面模量(抵抗矩),W= 3； λ —— 長細比，為 3118/16=196 λ 0 —— 允許長細比(k 取 1)，為 2700/16=169 210 長細比驗算滿足要求! φ —— 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l 0/i 的結果查表得到 ；　　 σ —— 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm 2)；29 / 31　　[f] —— 鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=；經計算得到: σ=11159/(424)=； 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 σ [f],滿足要求!,立桿的穩定性計算 其中 N —— 立桿的軸心壓力設計值，N=；　　 i —— 計算立桿的截面回轉半徑，i=；　　 k —— 計算長度附加系數，取 ；　　 u —— 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=；　　 l 0 —— 計算長度 (m),由公式 l 0 = kuh 確定，l 0==；　　 A —— 立桿凈截面面積，A= 2；　　 W —— 立桿凈截面模量(抵抗矩),W= 3； λ —— 長細比，為 3118/16=196 λ 0 —— 允許長細比(k 取 1)，為 2700/16=169 210 長細比驗算滿足要求! φ —— 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l 0/i 的結果查表得到 ；　　 M W —— 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，M W=；　　 σ —— 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm 2)；　　[f] —— 鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=；經計算得到 σ=11159/(424)+106000/4493=； 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 σ [f],滿足要求!六、最大搭設高度的計算:不考慮風荷載時，當立桿采用單管時，單、雙排腳手架允許搭設高度[H]，按下式計算： [H] = [φAσ( G2k+)] / 其中 N G2k —— 構配件自重標準值產生的軸向力，N G2k = ；　 　 N Qk —— 活荷載標準值， N Qk = ；　 　 g k —— 每米立桿承受的結構自重標準值，g k = ；30 / 31　 　 N Xie —— 軸向力鋼絲繩卸荷部分，　 N Qk = ；　 　 σ —— 鋼管立桿抗壓強度設計值，σ = ；經計算得到，不考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度 [H] = 米?？紤]風荷載時，當立桿采用單管時，單、雙排腳手架允許搭設高度[H]，按下式計算： [H] = {φAσ[ G2k+(NQk+φAM wk/W)NXie]} / 其中 N G2k —— 構配件自重標準值產生的軸向力，N G2k = ；　 　 N Qk —— 活荷載標準值， N Qk = ；　 　 g k —— 每米立桿承受的結構自重標準值，g k = ；　　 M wk —— 計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩，M wk = ；　 　 N Xie —— 軸向力鋼絲繩卸荷部分，　 N Qk = ；　 　 σ —— 鋼管立桿抗壓強度設計值，σ = ；經計算得到，考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度 [H] = 米。取上面兩式計算結果的最小值，腳手架允許搭設高度 [H]= 米。七、連墻件的計算:連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No其中 N lw —— 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算： Nlw = wk Aw wk —— 風荷載標準值，w k = ； Aw —— 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積: Aw = = ； No —— 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN)；N o = 經計算得到 N lw = ，連墻件軸向力計算值 N l = 根據連墻件桿件強度要求，軸向力設計值 N f1 = [f]/γ 0根據連墻件桿件穩定性要求，軸向力設計值 N f2 = [f]/γ 0其中 φ —— 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l/i=φ=； 凈截面面積 Ac = 2；毛截面面積 A = 2；[f] = 。經過計算得到 N f1 = Nf1Nl，連墻件的設計計算滿足強度設計要求!31 / 31經過計算得到 N f2 = Nf2Nl，連墻件的設計計算滿足穩定性設計要求!連墻件采用雙扣件與墻體連接。經過計算得到 N 1=，小于雙扣件的抗滑力 ，連墻件雙扣件滿足要求! 連墻件雙扣件連接示意圖八、立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 pk=N/Ag ≤ γ ufa其中 p k —— 腳手架立桿基礎底面處的平均壓力設計值，p k =N/Ag= (kPa) N —— 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 N = Ag —— 基礎底面面積 (m 2)；Ag = γ u —— 永久荷載和可變荷載分項系數加權平均值，雙排腳手架取 fa —— 地基承載力設計值 (kN/m 2)；f a = 地基承載力設計值應按下式計算 fa = mf fak其中 m f —— 腳手架地基承載力調整系數；m f = fak —— 地基承載力標準值；f ak = 地基承載力的計算滿足要求!扣件腳手架計算滿足要