五里墩主體結構模板施工方案修改版-資料下載頁

　　

【正文】 m) 變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M = kNm，最大支座反力 R= kN，最大變形 ν= mm（1）次楞強度驗算強度驗算計算公式如下:σ = M/W[f]經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 σ = 105/105 = N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: [f] = 17N/mm2；次楞最大受彎應力計算值 σ = N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 [f]=17N/mm2，滿足要求。（2）次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值: [ν] = 600/400=；次楞的最大撓度計算值 ν= 小于 次楞的最大容許撓度值 [ν]=，滿足要求。主楞承受次楞傳遞的集中力，,按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 2=； I = 2=；E = N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞彎矩圖(kNm) 主楞變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M= kNm，最大支座反力 R= kN，最大變形 ν= mm（1）主楞抗彎強度驗算σ = M/W[f]經計算得到，主楞的受彎應力計算值: σ = 105/103 = N/mm2；主楞的抗彎強度設計值: [f] = 205N/mm2；主楞的受彎應力計算值 σ =[f]=205N/mm2，滿足要求。（2）主楞的撓度驗算根據連續梁計算得到主楞的最大撓度為 mm主楞的最大容許撓度值: [ν] = 350/400=；主楞的最大撓度計算值 ν= 小于 主楞的最大容許撓度值 [ν]=，滿足要求。、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 10002020/6 = 104mm3； I = 1000202020/12 = 105mm4； 按以下公式進行面板抗彎強度驗算：σ = M/W[f]新澆混凝土及鋼筋荷載設計值： q1: （+）=；模板結構自重荷載設計值： q2:=；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值： q3: (+)=；最大彎矩計算公式如下: Mmax=(q1+ q2)l2+= (+)3002+3002=105Nmm；σ =Mmax/W=105/104=；梁底模面板計算應力 σ = N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設計值 [f]=13N/mm2，滿足要求。最大撓度計算公式如下：ν= (100EI)≤[ν]=l/250其中，q作用在模板上的壓力線荷載:q =q1+q2=+=； l計算跨度(梁底支撐間距): l =； E面板的彈性模量: E = ；面板的最大允許撓度值:[ν] =；面板的最大撓度計算值: ν= 3004/(1006000105)=；面板的最大撓度計算值: ν= 小于 面板的最大允許撓度值:[ν] =，滿足要求。、梁底支撐木方的計算(1)鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m)： q1 = [(24+)+(21+1)/ 1]= kN/m；(2)施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kN/m)： q2 = (2+2)= kN/m；均布荷載設計值 q = + = kN/m；梁兩側樓板荷載以集中荷載的形式傳遞，其設計值： p=[+(+)]()/4=本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=101010/6 = 102 cm3； I=10101010/12 = 102 cm4；E= 9000 N/mm2；計算簡圖及內力、變形圖如下： 簡圖(kNm) 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)方木的支座力: N1=N5= kN； N2=N4= kN； N3= kN；最大彎矩：M= m 最大剪力：V= kN方木最大正應力計算值 ： σ =M/W=106 /105= N/mm2；方木最大剪應力計算值 ：τ =3V/(2bh0)=31000/(2100100)=；方木的最大撓度：ν = mm； 方木的允許撓度：[ν]= 103/250=；方木最大應力計算值 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 [f]= N/mm2，滿足要求。方木受剪應力計算值 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 [fv]= N/mm2，滿足要求。方木的最大撓度 ν= mm 小于 方木的最大允許撓度 [ν]= mm，滿足要求。、梁跨度方向托梁的計算作用于托梁的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。托梁采用：鋼管(雙鋼管) :Ф48； W= cm3； I= cm4； ；集中力P= kN. 托梁計算簡圖 托梁計算彎矩圖(kNm) 托梁計算變形圖(mm) 托梁計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = kNm ；最大變形 νmax = mm ；最大支座力 Rmax = kN ；最大應力 σ=M/W= 106 /(103 )= N/mm2；托梁的抗彎強度設計值 [f]=205 N/mm2；托梁的最大應力計算值 N/mm2 小于 托梁的抗彎強度設計值 205 N/mm2,滿足要求。托梁的最大撓度νmax=,滿足要求。托梁按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P= kN. 托梁計算簡圖 托梁計算彎矩圖(kNm) 托梁計算變形圖(mm) 托梁計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = kNm ；最大變形 νmax = mm ；最大支座力 Rmax = kN ；最大應力 σ =M/W= 106 /(103 )= N/mm2；托梁的抗彎強度設計值 [f]=205 N/mm2；托梁的最大應力計算值 N/mm2 小于 托梁的抗彎強度設計值 205 N/mm2,滿足要求。托梁的最大撓度νmax=,滿足要求。5. 、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式 σ = N/(φA)≤[f]其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括：縱向鋼管的最大支座反力： N1 = kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = = kN；N =N1+N2=+= kN； φ 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = ； A 立桿凈截面面積 (cm2)： A = ； W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = ； σ 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； [f] 鋼管立桿抗壓強度設計值：[f] =205 N/mm2； lo 計算長度 (m)；考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算 lo = k1k2(h+2a) k1 ；k2 計算長度附加系數，h+2a = 1 ；上式的計算結果：立桿計算長度 lo = k1k2(h+2a) = (+2) = m；lo/i = / = 79 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數φ= ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；σ=(450) = N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 σ = N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求。其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括：縱向鋼管的最大支座反力：N1 = kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = ()= kN；N =N1+N2 =+= kN ； φ 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = ； A 立桿凈截面面積 (cm2)： A = ； W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = ； σ 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； [f] 鋼管立桿抗壓強度設計值：[f] =205 N/mm2； lo 計算長度 (m)；考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo = k1k2(h+2a) k1 ；k2 計算長度附加系數，h+2a = 1 ；上式的計算結果：立桿計算長度 lo = k1k2(h+2a) = (+2) = m；lo/i = / = 79 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數φ= ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；σ=(450) = N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 σ = N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求。 考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算 lo= k1k2(h+2a) = (+2) = m； k1 。 k2 計算長度附加系數，h+2a = ；lo/i = / = 79 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數φ= ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；σ= (450) = N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 σ = N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求。綜上計算：中（頂）板縱梁底模設計采用15mm木膠合板，次楞采用100100方木@250，主楞采用48@300，方可以滿足模板強度及剛度需要。梁板側模采用15mm木膠板，次龍骨間距取150mm，主龍骨間距加密取600mm。、結構立柱模板設計驗算車站立柱大部分是8001100截面，最大截面為8001200，立柱模板設計按最不利荷載8001200截面考慮。結構柱的模板采用15mm厚木膠板，側板外設100mm100mm木方作為豎肋，間距200mm，柱箍采用48mm3mm雙鋼管，間距為600mm，并沿縱向在每層柱箍處設置三道Φ14對拉螺栓，間距300mm，在鋼管端部設置縱橫各兩根Φ14mm的螺桿、荷載計算按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=其中 γ 混凝土的重力密度，； t 新澆混凝土的初凝時間，； T 混凝土的入模溫度，℃； V 混凝土的澆筑速度，； H 模板計算高度，； β1 外加劑影響修正系數，； β2 混凝土坍落度影響修正系數。分別計算得 kN/m kN/m2， kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 q1=；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 q2= 2 kN/m2。對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續梁用下式計算最大跨中彎距： M=其中， M面板計算最大彎矩(Nmm)； l計算跨度(豎楞間距): l =； q作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: =； 傾倒混凝土側壓力設計值q2：=；式中，《施工手冊》取用的臨時結構折減系數。 q = q1 + q2 =+= kN/m；面板的最大彎矩：M =233233= ；面板最大應力按下式計算：σ =M/Wf其中， σ 面板承受的應力(N/mm2)； M 面板計算最大彎矩(Nmm)； W 面板的截面抵抗矩 : W=bh2/6 b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W= 600104 mm3； f 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=；面板的最大應力計算值： σ = M/W = 104 / 104 = ；面板的最大應力計算值 σ =[σ]=13N/mm2，滿足要求。最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下:V=其中， V面板計算最大剪力(N)； l計算跨度(豎楞間距): l =； q作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: =； 傾倒混凝土側壓力設計值q2：=； 式中，《施工手冊》取用的臨時結構折減