1115綜采放頂煤工作面開采設計書-資料下載頁

　　

【正文】 經驗算，符合要求。故 1115 工作面回采期間所需風量為 1122 m3/min。三、通風設施及路線 通風設施及管理： 根據該工作面通風系統(tǒng)分析，控制影響該面的通風設施主要有: 一采區(qū)輔助運輸下山 139風門（1115 反風道處） 、1113 車場 2風門、1115 集中回風巷 3風門，1115 車場 4風門，1115 運順外段 5風門，以上通風設施對保證該面通風系統(tǒng)穩(wěn)定極為重要，任何人都不得隨意損壞通風設施或將兩道風門同時打開，以防風流短路，威脅工作面安全。備注：在工作面回采前 1115 通風聯(lián)絡巷及 1115 反風道聯(lián)巷必須進行密閉。 通風路線： 正常情況下，打開 3風門、4 風門、5 風門， 關閉 1風門、2 風門，即形成工作面正常通風系統(tǒng)。 新鮮風流：副（主）斜井→一采區(qū)輔助（皮帶）運輸下山→1115 車場（1115 運順外段）→1115 運輸順槽→1115 工作面。 乏風：1115 工作面→1115 回風順槽→1115 集中回風巷→一采區(qū)回風下山→回風斜井→地面。第二節(jié) 工作面反風系統(tǒng)一、工作面反風路線 主（副）斜井→一采區(qū)輔助運輸下山→1113 車場→1115 回風順槽→1115 工作面→1115運輸順槽→1115 反風道→一采區(qū)回風下山→回風斜井→地面。二、反風系統(tǒng)操作流程反風系統(tǒng)操作：打開 1風門、2 風門，關閉 3風門、4 風門、5 風門，即完成工作面局部反風操作，實現(xiàn)工作面局部反風。第三節(jié) 瓦斯抽放系統(tǒng) 一、瓦斯抽放 依據 1113 綜放工作面已回采 6 個月的月平均絕對瓦斯涌出為 179。/min，預計 1115 綜放工作面回采期間絕對瓦斯涌出量為 179。/min，根據《煤礦安全規(guī)程》第 145 條規(guī)定達不到瓦斯抽放條件。 西川煤礦地面建立有永久抽放泵站，抽放泵為 2BEC—52 型水環(huán)式真空泵，一用一備，電機型號：YB400M26，功率為 220KW，每臺泵抽放能力為 195m179。/min。 地面抽放泵站鋪設 Φ500mm 鐵質主管路經回風斜井至集中回風下山中段,再延接Φ350mmPE 干管路至工作面回風順槽外口，最后工作面延接 Φ250mmPE 支管路至 1115 工作面切眼向外 200m 處，并在 1115 回順料場碼放足夠的抽放管路以備用。 二、1115 抽放管路敷設40 地面抽放泵站→回風斜井→一采區(qū)回風下山→1115 集中回風巷→七甩道→1115 回風聯(lián)巷→1115 工作面切眼向外 200 處。 三、抽放方法 在回風隅角建立隔離墻，采用插管方式對回風隅角進行瓦斯抽放，有效治理回風隅角瓦斯。 四、抽放條件 當 1115 綜放工作面絕對瓦斯涌出量大于 5m179。/min，必須及時延接管路，在 1115 回風隅角建立抽放系統(tǒng)；使用抽放系統(tǒng)另編制專項措施。41第 8 章 供電設計第一節(jié) 供電概況一、 供電概況1115 工作面供電電源由 938 采區(qū)變電所 GB12（315/5）高壓饋電饋出，敷設一趟高壓電纜 MYPTJ6KV 395mm22500 米，分別為運輸順槽 117 移動變電站、工作面 225 移動變電站提供動力電源。16移動變電站安裝在運輸順槽 90 米處的移變硐室內，移變容量為 1000KVA，電壓等級為 660V；17 移動變電站安裝在運輸順槽 1000 米處的移變硐室內，移變容量為 630KVA，電壓等級為 660V。24 和 25移動變電站安裝在運順距工作面 100 米開關列車處，容量為2022KVA，電壓等級為 1140V。 二、負荷統(tǒng)計16移變負荷統(tǒng)計（660V）設 備 電 動 機 總容量序號 安裝地點 名 稱 型 號 臺數 型 號 臺數 容量 KW1 1115 運順 膠帶輸送機 DSJ100/2160 1 YBS160 2 160 3202 1115 運順 張緊絞車 JH8 1 YBK2160M6 1 3 1115 回順 回柱絞車 JH20 1 YBK2225M8 1 22 224 1115 運順 調度絞車 （25） 1 YBJ254 1 25 2551115 運、回順污水泵 BQS1205030 4 BQS1205030 4 30 1206 1115 回順 無極繩絞車 SQ80/75B 1 YBS75 1 75 7571115 運順無極繩絞車 SQ120 1 YBS110 1 110 110428 總 計 10 11 17移變負荷統(tǒng)計（660V） 設 備 電 動 機 總容量序號 安裝地點 名 稱 型 號 臺數 型 號 臺數 容量 KW1 1115 運順 膠帶輸送機 DSJ100/2160 1 YBS160 2 160 3202 1115 運順 張緊絞車 JH8 1 YBK2160M6 1 3 1115 運順 回柱絞車 JH14 1 YBK2225S8 1 41115 工作面回柱絞車 JH20 1 YBK2225M8 1 22 225 總 計 4 5 36825移變負荷統(tǒng)計（1140V）設 備 電 動 機 總容量序號 安裝地點 名 稱 型 號 臺數 型 號 臺數 容量 KW1 1115 工作面 前部運輸機 SGZ764/400 1 YBSD200/1004/8Y 2 200 4002 1115 工作面 乳化泵 BRW315/ 1 YBK2315L24 1 200 2003 1115 工作面 阻化泵 WPZ320/ 1 WPZ320/ 1 45 4541115 工作面 采煤機 MG300/730WD 1YBC300YBQYS350YBRB23022130050307305 總 計 4 10 137524移變負荷統(tǒng)計（1140V）設 備 電 動 機 總容量序號 安裝地點 名 稱 型 號 臺數 型 號 臺數 容量 KW11115 工作面破碎機 PLM1200 1 YBS160 1 160 16021115 工作面轉載機 SZZ764/200 1 YBSD200/1004/8Y 1 200 2003 1115 工作 后部運輸機 SGZ800/400 1 YBSD400/2004/8Y 2 400 80043面41115 工作面乳化泵 BRW315/ 1 YBK2315L24 1 200 2005 總 計 5 5 1360三、移變選擇（見 1115 綜放工作面供電設計圖）綜合機化采煤工作面需用系數：K de=+PN。ma /ΣP NPca=KdeΣP N PN。ma ——所帶負荷中容量最大的一臺電動機額定功率，kwΣP N——所帶負荷的額定功率之和，kwPΣ = KSΣP ca ；Q Σ = KSΣQ ca ；S Σ = 22??QP PΣ QΣ SΣ ——各用電設備的有功與無功計算負荷之和； KS ——各組用電設備最大負荷不同時出現(xiàn)的組間最大負荷同時系數，組數越多，其值越小，一般 KS=~。16移變 1000KVA 所帶負荷（） ，長距離供電驗算 16 移變容量計算 ST=∑P caKS/cosφ m=Kde∑P NKS/cosφ Twm =≈524KVAS NT=1000KVA 移變初選合格。 式中 S T——變壓器計算容量 KVA； SNT——變壓器的額定容量 KVA。 KS——組間同時系數 1 個面取 1； ∑P ca——變壓器帶各組設備計算功率之和 KW； cosφ Twm——加權平均功率因數 取 ； Kde——負荷需用系數 。 K de=+160/≈按長時允許電流選擇電纜截面（驗算 1115 回風順槽線路） KSO IP≥I ca式中：I P——標準環(huán)境溫度（一般為 250C）時，導線的長時允許電流，A Ica——導線的最大長時工作電流，A。 KSO——溫度校驗系數Ica= Kde∑P ca103/( UN cosφ Twm)44 =112 103/( 660) ≈78A≤I P(173A) 50mm2電纜，標準環(huán)境溫度 KSO取 1Kde=+30/112≈ 正常計算工作面工作時的電壓降，電纜 95mm2 △U T =U2NTST（u r%cosφ T+ux%sinφ T)/100SNT =690524(4＋)/1001000 ≈14V△U ms =PcaLms10179。/UN rscAms 負荷集中的干線電壓損失, =2001000/6605395 ≈23V △U=△U T+△U ms =14+23=37V △U P=U2NT95%UN=69095%660=63V 所以△U=37V△U P=63V 電壓降符合要求。式中 △U T ——變壓器的電壓損失 V； △U L——干線電纜的電壓損失 V； △U bl——支線電纜電壓損失 V。 U2NT——變壓器二次側額定電壓 V； Pca ——干線電纜所帶負荷的計算功率值 KW； Lms，A ms——干線電纜的長度 m, 主芯線截面 mm 2； rsc——干線電纜導線的電導率 m/ 2； ur%，u x%——變壓器電阻壓降百分比 4，電抗壓降百分比 ； φ T——變壓器加權平均功率因數角 取 cosφ T= ； △U——干線的實際電壓損失 V； △U P——干線的允許電壓損失 V。啟動時變壓器的電壓損失為 (按變壓器所帶電動機中最大一臺啟動) △U =（u r%cosφ +ux%sinφ ）/100I =6901606(4+)/(100833) ≈35V 啟動時干線線路的電壓損失為45 △U =Lms Istcosφ st+ ∑P 103/UN)/rscAMS3( =200（ 5160(511/660)+1000/660）/5395 ≈34V =04+(160/) = ∑P =式中：L ms、A MS、r sc——干線電纜的長度、m，截面積、mm178。，電導率，m/(178。)； ——除啟動電動機外，干線中其他用電設備的需用系數 ∑P ——除啟動電動機外，干線其他用電設備額定功率之和，KW。 UN——用電設備的額定電壓，V。 啟動時整個低壓電網的電壓損失為 ΔU st =△U +△U =35+34 ≈69V 按啟動條件校驗電纜截面 電動機啟動時，其端電壓不小于電動機的最小啟動電壓； Ust≥U Ust = st =69069=621≥511V =UN =660 = Ust 符合電機啟動的最小電壓,移變和電纜選擇合格。 式中 △U ——啟動時干線電纜的電壓損失 V； ——電動機最小啟動電壓 V； Ust——電動機實際電壓 V； K——電動機的最小啟動轉矩倍數 ~~~~ ； α——電動機額定電壓時的啟動轉矩與電動機額定轉矩之比取 2~~~~ Ust 符合電機啟動的最小電壓,移變和電纜合格。注:其余移動變壓器均為短距離供電此處不做計算。四、采區(qū)短路計算與整定 西川煤礦供電系統(tǒng)電抗按 50MVA 換算電纜長度（系統(tǒng)電抗的換算長度 見表 3）46查表取 L690= 米 L 690——系統(tǒng)電抗額定 690V 的換算長度查表取 L1200= 米 L 1200——系統(tǒng)電抗額定 1200V 的換算長度LH= K1 L1 + K2 L2 + …… + Kn Ln + Kg Lg+Lx式中——電纜總的換算系數，mKK 2……Kn——換算系數，各種截面的換算系數，表 1LL 2……Ln——各段電纜的實際長度，mKg——6KV 電纜折算至低壓側的換算系數，表 4Lg——6KV 電纜的實際長度，mLx——系統(tǒng)電抗的換算