外架搭設與拆除專項施工方案培訓資料-資料下載頁

　　

【正文】 d —— 樓板螺栓的直徑，d = 16mm；33 / 89 b —— 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=80mm； fcc —— 混凝土的局部擠壓強度設計值， c=；樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!：錨固壓點處樓板負彎矩數值為 M = 根據《混凝土結構設計規范》 其中 α 1──系數，當混凝土強度不超過 C50時，α 1取為 ,當混凝土強度等級為C80時， ,期間按線性內插法確定； fc──混凝土抗壓強度設計值； h0──截面有效高度； fy──鋼筋受拉強度設計值。截面有效高度 h 0 = 10015 = 85mm；αs = 106/(1000)=ξ = 1(12)1/2=γs = 樓板壓點負彎矩配筋為 As = 10^6 / () = mm2懸挑腳手架計算滿足要求！十、懸挑梁下建筑結構砼梁承載力的計算以框架梁截面寬高為 300mm600mm 為代表進行驗算，C30 砼，梁底最小配34 / 894Ф14（HRB400,S=616），兩邊支座最小配 4Ф14（HRB400,S=616），箍筋4Ф8@250（HPB300,804），梁跨度 6 米，懸挑鋼梁間距 米，懸挑鋼梁施加在框架梁上最大的剪力為 ，按梁兩端為固端驗算。 連續梁計算書：LXL1============================================1 計算簡圖：2 計算條件： 荷載條件: 均布恒載標準值: : 均布活載標準值: : % 梁容重 : : 考慮 恒載分項系數 : : 配筋條件: 抗震等級 : 不設防__縱筋級別 : HRB400 混凝土等級 : C30__箍筋級別 : HPB300 配筋調整系數 : : 25mm 面積歸并率 : %__下部縱筋保護層厚: 25mm 最大裂縫限值 : : 200 截面配筋方式 : 單筋__3 計算結果： 單位說明: 彎 矩: 力:kN 縱筋面積:mm 2__箍筋面積:mm 2/m35 / 89 裂 縫:mm__撓 度:mm 梁號 1: 跨長 = 6000 BH = 300 600 左 中 右 彎矩() : 彎矩(+) : 剪 力: 上部as: 35 35 35 下部as: 35 35 35 上部縱筋: 465 360 465 下部縱筋: 360 360 360 箍 筋Asv: 381 381 381 上縱實配: 4E14(616) 4E14(616) 4E14(616) 下縱實配: 4E14(616) 4E14(616) 4E14(616) 箍筋實配: 4d8@250(804) 4d8@250(804) 4d8@250(804) 腰筋實配: 4d12(452) 4d12(452) 4d12(452) 上實配筋率: % % % 下實配筋率: % % % 箍筋配筋率: % % % 裂 縫: 撓 度: 最大裂縫: 最大撓度:(6000/200) 4 所有簡圖： 36 / 89 【理正結構設計工具箱軟件 】懸挑腳手架計算滿足要求！（2）懸挑式扣件鋼管腳手架計算書( 米飄窗)懸挑式扣件鋼管腳手架計算書依據規范:《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ1302022《建筑結構荷載規范》GB500092022《鋼結構設計規范》GB500172022《混凝土結構設計規范》GB500102022計算參數: N/mm 2。雙排腳手架，立桿采用單立管。，。采用的鋼管類型為φ48，連墻件采用2步2跨。，同時考慮2層施工。腳手板采用沖壓鋼板，按照鋪設6層計算。欄桿采用沖壓鋼板。腳手板下小橫桿在大橫桿上面，且主結點間增加一根小橫桿。懸挑水平鋼梁采用18號工字鋼。37 / 89懸挑水平鋼梁采用拉桿與建筑物拉結。而拉桿采用鋼絲繩。鋼管慣性矩計算采用 I=π(D 4d4)/64，抵抗距計算采用 W=π(D 4d4)/32D。一、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。小橫桿的自重標準值 P 1=腳手板的荷載標準值 P 2= 活荷載標準值 Q= 荷載的計算值 q=+ += 小橫桿計算簡圖最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩計算公式如下: M=σ=106/=,滿足要求!最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:38 / 89 荷載標準值q=++=簡支梁均布荷載作用下的最大撓度V=(384105)=,滿足要求!二、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。小橫桿的自重標準值 P 1==腳手板的荷載標準值 P 2= 活荷載標準值 Q= 荷載的計算值 P=(+ +)/2= 大橫桿計算簡圖最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=()+=39 / 89σ=106/=,滿足要求!最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=(100105)=集中荷載標準值P=++=集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V1=(100105)=最大撓度和V=V1+V2=,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(): R ≤ Rc其中 R c —— 扣件抗滑承載力設計值,； R —— 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；橫桿的自重標準值 P 1==腳手板的荷載標準值 P 2=40 / 89 活荷載標準值 Q= 荷載的計算值 R=+ +=單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,；四、腳手架荷載標準值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)； NG1 = =(2)腳手板的自重標準值(kN/m 2)；本例采用沖壓鋼腳手板， NG2 = 6(+)/2=(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、沖壓鋼腳手板擋板， NG3 = 6=(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m 2)； NG4 = =經計算得到，靜荷載標準值 N G = NG1+NG2+NG3+NG4 = 。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 N Q = 2風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W 0 —— 基本風壓(kN/m 2)，W 0 = Uz —— 風荷載高度變化系數，U z = 41 / 89 Us —— 風荷載體型系數：U s = 經計算得到，風荷載標準值 W k = = 。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = + 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=+ =不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = + 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=+ =風荷載設計值產生的立桿段彎矩 M W計算公式 MW = 其中 W k —— 風荷載標準值(kN/m 2)； la —— 立桿的縱距 (m)； h —— 立桿的步距 (m)。經過計算得到風荷載產生的彎矩： Mw=五、立桿的穩定性計算,立桿的穩定性計算 其中 N —— 立桿的軸心壓力設計值，N=；　　 i —— 計算立桿的截面回轉半徑，i=；　　 k —— 計算長度附加系數，；　　 u —— 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=；　　 l 0 —— 計算長度 (m),由公式 l 0 = kuh 確定，l 0==；42 / 89　　 A —— 立桿凈截面面積，A= 2；　　 W —— 立桿凈截面模量(抵抗矩),W= 3； λ —— 長細比，為3118/16=196 λ0 —— 允許長細比(k取1)，為2700/16=169 210 長細比驗算滿足要求! φ —— 軸心受壓立桿的穩定系數 ,由長細比 l 0/i ； σ—— 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm 2)； 　　[f] —— 鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=；經計算得: σ=11285/(424)=；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 σ [f],滿足要求 ! ,立桿的穩定性計算 其中 N —— 立桿的軸心壓力設計值，N=；　　 i —— 計算立桿的截面回轉半徑，i=；　　 k —— 計算長度附加系數，；　　 u —— 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=；　　 l 0 —— 計算長度 (m),由公式 l 0 = kuh 確定，l 0==；　　 A —— 立桿凈截面面積，A= 2；　　 W —— 立桿凈截面模量(抵抗矩),W= 3； λ —— 長細比，為3118/16=196 λ0 —— 允許長細比(k取1)，為2700/16=169 210 長細比驗算滿足要求! φ —— 軸心受壓立桿的穩定系數 ,由長細比 l 0/i ；　　 M W —— 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，M W=； σ—— 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm 2)；43 / 89　　[f] —— 鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=；經計算得到