瓦窯110kv變電站高支模專項施工項目設計方案-資料下載頁

　　

【正文】 承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，龍骨采用1根木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 5010021/6 = ；I = 5010031/12 = ； 內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中， σ 內楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M 內楞的最大彎距()； W 內楞的凈截面抵抗矩； [f] 內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩： 其中，作用在內楞的荷載，q = (+2)=； 內楞計算跨度(外楞間距): l = 450mm； 內楞的最大彎距: M== ； 最大支座力:R== kN；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 σ = 104/104 = N/mm2； 內楞的抗彎強度設計值: [f] = 13N/mm2；內楞最大受彎應力計算值 σ = N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 [f]=13N/mm2，滿足要求！（2）.內楞的撓度驗算 其中 E 面板材質的彈性模量： 9000N/mm2； q作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q == N/mm； l計算跨度(外楞間距)：l = 450mm； I面板的截面慣性矩：I = 106mm4；內楞的最大撓度計算值: ω = 4504/(1009000106) = mm；內楞的最大容許撓度值: [ω] = 450/250=；內楞的最大撓度計算值 ω= 小于 內楞的最大容許撓度值 [ω]=，滿足要求！外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的集中力，,按照集中荷載作用下的連續梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為鋼管48；外鋼楞截面抵抗矩 W = 2=；外鋼楞截面慣性矩 I = 2=； 外楞計算簡圖 外楞彎矩圖() 外楞變形圖(mm)（1）.外楞抗彎強度驗算 其中 σ 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M 外楞的最大彎距()； W 外楞的凈截面抵抗矩； [f] 外楞的強度設計值(N/mm2)。求得最大的彎矩為M= 外楞最大計算跨度: l = 400mm；經計算得到，外楞的受彎應力計算值: σ = 105/104 = N/mm2； 外楞的抗彎強度設計值: [f] = 205N/mm2；外楞的受彎應力計算值 σ =[f]=205N/mm2，滿足要求！（2）.外楞的撓度驗算 mm外楞的最大容許撓度值: [ω] = 400/250=；外楞的最大撓度計算值 ω = 小于 外楞的最大容許撓度值 [ω]=，滿足要求！(五)、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 12 mm； 穿梁螺栓有效直徑: mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N = = kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: [N] = 17076/1000 = kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N= 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 [N]=，滿足要求！(六)、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的兩跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 8331515/6 = 104mm3； I = 833151515/12 = 105mm4； 按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， σ 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M 計算的最大彎矩 ()； l計算跨度(梁底支撐間距): l =； q 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: （+）=；模板結構自重荷載：q2:=；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3: =；q = q1 + q2 + q3=++=；跨中彎矩計算公式如下: Mmax = =；σ =106/104=；梁底模面板計算應力 σ = N/mm2 小于梁底模面板的抗壓強度設計值 [f]=15N/mm2，滿足要求！根據《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q作用在模板上的壓力線荷載: q =（(+)+）= ； l計算跨度(梁底支撐間距): l =； E面板的彈性模量: E = ；面板的最大允許撓度值:[ω] =；面板的最大撓度計算值: ω = 1504/(1006000105)=；面板的最大撓度計算值: ω = 小于 面板的最大允許撓度值:[ω] = 150 / 250 = ，滿足要求！(七)、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+)； (2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = (2+)/ 4= kN/m； (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：活荷載標準值 P1= 2/4= kN/m；靜荷載設計值 q1 = += kN/m；活荷載設計值 q2 = = kN/m； 方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算。 本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=51010/6 = cm3； I=5101010/12 = cm4；方木強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設計值 q = += kN/m；最大彎距 M == = ；最大應力 σ= M / W = 106/ = N/mm2；抗彎強度設計值 [f]=13 N/mm2；方木的最大應力計算值 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下: 截面抗剪強度必須滿足: 其中最大剪力: V = = kN； 方木受剪應力計算值 τ = 32000/(250100) = N/mm2；方木抗剪強度設計值 [τ] = N/mm2；方木的受剪應力計算值 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: q = + = kN/m；方木最大撓度計算值 ω= 8334 /(1009000104)=；方木的最大允許撓度 [ω]=1000/250= mm；方木的最大撓度計算值 ω= mm 小于 方木的最大允許撓度 [ω]= mm，滿足要求！ （八）、立桿的穩定性計算:（為安全計荷載全部由附加兩根立桿承擔）模板支架立桿荷載標準值(軸力):：(1)鋼管支架的自重(kN)：NG1 = = ；(2)模板的自重(kN)：NG2 = （2+）/2 = kN； (3)鋼筋混凝土自重(kN)：NG3 = ；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = ；。經計算得到，活荷載標準值 NQ = ；,立桿的軸向壓力設計值計算N = + = kN；立桿的穩定性計算公式: 其中 N 立桿的軸心壓力設計值， φ 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ： i= mm； A 立桿凈截面面積(cm2)：A = 384mm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4121 mm3； σ 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； [f] 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：[f] =205 N/mm2； L0 計算長度 (m)；L0=kμ1（h+2a）=1. 215(+2)= L0=kμ2h== (K、μ由JGJ1302011附錄C查得) 式中h—立桿步矩（m）；a模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度（m）。Lo/i = 3470/ = 216 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數φ= ；鋼管立桿應力計算值 ；σ=9230/（384） = ；鋼管立桿的應力計算值 σ= [f] = 205 N/mm2，滿足要求！54