四川某鋼結構廠房安全施工方案-資料下載頁

【導讀】第九章附圖.........

　　

【正文】 件搭設 按照規定的構造方案和尺寸進行搭設、注意桿件的搭設順序。 及時與結構拉結或采用臨時支頂，確保搭設過程中的安全。 搭設腳手架時要擰緊扣件。 有變形的桿件和扣件不能使用。 隨時校正桿件的垂直和水平偏差、避免返工。 沒有完成的腳手架，在每天收工時檢查，確保架子穩定。 腳手架鋼管穿過樓板時，預埋 PVC套管，拆除后用細石砼補孔。 ④扣件安裝 用于連接大橫桿的對接扣件開口應朝架子內側，以防雨水進入 螺栓擰緊時的扭力距控制在 39~（ 4~5kgfm 為宜）最大不超過。操作人員可根據所用板手的長度用測力計校核自己的手勁，反復練習以求達到要求。 ⑤腳手架拆除 劃出工作區，設安全標志，派專人把守禁止行人進入。 嚴格遵守拆除順序，拆除應有上而下，后 綁者先拆，先綁者后拆，一般是先拆欄桿，腳手板，剪刀撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等。 統一指揮，上、下口手應動作協調，當解開或松動扣件前和過程中都應告訴同伙，以防墜落。 32 架桿、扣件、腳手板等要用滑輪和繩索運送，嚴禁向下亂扔。 ⑥腳手架的設計驗算 雙排外腳手架構造圖詳見上圖： 立桿橫距 b=，縱距 ，步距 ，小橫桿，踢腳板 高，2020 目密安全網全封閉。主體施工考慮一層作業層 n=l， 裝修考慮二層作業層 n=2o 其他計算參數為：鋼管Φ 48179。 A=489mm2， W=179。 103，I=，鋼材的抗壓強度設計值 fc=205N/ mm2，鋼材的材料強度附加分項系數 r’ m=。 腳手架最大高度為 。 立桿穩定性驗算 ⑴恒載： GK=Hi（ gk1+ gk3） +n1lag k2 查表得： gk1 = gk2= gk3 = 用于結構作業時： GK=40179。（ ＋ ）＋ 1179。 179。= 用于裝修作業時： GK=40179。（ ＋ ）＋ 2179。 179。= ⑵活載 QK=n1taqx 查表得：用于結構作業時 qx=，用于裝修作業時 qx= 用于結構作業時： QK=179。 = 用于裝修作業時： GK=2179。 179。 = ⑶確定穩定系數ψ 查表：用插入法μ =，λ =μ h/2=*查表得：ψ = ⑷驗算穩定 用 于結構作業時： N/ψ A=（ Gk+Qk） /Ψ A =（ +） /179。 489= N/ mm2 33 =111 N/ mm2 ＜ 205/*=146N/ mm2 用于裝修作業時： N/ψ A=（ Gk+Qk） /Ψ A =（ +） /179。 489= N/ mm2 =126N/ mm2 ＜ 205/*=146N/ mm2 滿足要求。 小橫桿抗彎強度驗算 ⑴荷載 ①恒載： 腳手板自重： KN/ m2 欄桿和擋腳板自重： KN/ m2 ②活載： 施工均布活荷載標準值取： 2 KN/ m2 ⑵抗彎強度驗算 MGK=1/8ql2=（ **+*2*） *12020/8=179。 σ =M/W=179。 105/179。 103=171N/ mm2＜ 205 N/ mm2 滿足要求。 撓度驗算 用于結構作業時： ω =5ql4/384EI=5（ **+*2*） *12020/384*179。103*179。 105 =＜ l/150=8mm 滿足要求。 最大搭設高度的計算 : 不考慮風荷載時 ,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為： NG2K = NG2+NG3+NG4 = kN； 活荷載標準值 ： NQ = kN； 每米立桿承受的結構自重標準值 ： Gk = kN/m； 34 Hs =[179。 179。 104179。 179。 103(179。 +179。 )]/(179。 )= m； 腳手架搭設高度 Hs等于或大于 26米，按照下式調整且不超過 50米： [H] = /(1+179。 )= m； [H]= 和 50 比較取較小值。得到，腳手架搭設高度限值 [H] = m。 考慮風荷載時 ,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為： NG2K = NG2+NG3+NG4 = kN； 活荷載標準值 ： NQ = kN； 每米立桿承受的結構自重標準值 ： Gk = kN/m； 計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw / (179。 ) = /( 179。 ) = ； Hs =( 179。 179。 104179。 179。 103(179。 +179。179。 (+179。 179。 )))/(179。 )= m； 腳手架搭設高度 Hs等于或大于 42米，按照下式調整且不超過 50米： [H] = /(1+179。 )= m； [H]= 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 [H] = m。 連墻件的計算 : 連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： 35 Nl = Nlw + No 風荷載基本風壓值 Wk = kN/m2； 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面 積 Aw = m2； 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力 (kN), No= kN； 風荷載產生的連墻件軸向力設計值 (kN)，應按照下式計算： NLw = 179。 Wk179。 Aw = kN； 連墻件的軸向力計算值 NL= NLw + No= kN； 其中 φ 軸心受壓立桿的穩定系數 ,l為內排架距離墻的長度 , 由長細比 l/i=； A = cm2； [f]= N/mm2； 連墻件軸向力設計值 Nf=φ179。A179。[f]=179。179。10 4179。179。10 3 = kN； Nl=Nf=,連墻件的設計計算滿足要求！ 連墻件采用雙扣件與墻體連接。 經過計算得到 Nl= kN，滿足要求 ! 連墻件扣件連接 示意圖 36 桿件計算： 懸挑式腳手架平臺以φ 48179。 作次主梁，上鋪厚度為 50mm 的木板，并以螺栓與鋼管相固定，采用鋼管斜撐和鋼絲繩斜拉加固。 懸挑平臺搭設方法見下圖： 次梁計算 荷載計算 架桿自重： 250N/m2 鋪板自重： 400N/m2 施工荷載： 1500N/m2 2150N/m2 ⑵、 M=1/8ql2（ 1λ 2） 2 λ = =1/8179。 1290179。 （ ） 2 = 抗彎強度驗算： 欄桿外掛安全網欄桿內鋪膠合板與主體結構連接牢固鋼絲繩6*19 φ A A剖面圖附墻拉桿A A1200 1200 1200卸貨平臺搭設圖1250 1250 50050 模板滿鋪600 600鋼管φ 48* 37 M=＜ Wnf=179。 215=1092 符合使用要求。 主梁計算： 為了安全考慮，按里側第二道斜支撐不起作用，將次梁傳遞的恒荷載、施工荷載、主梁恒荷載作用于主梁。 作用于主梁的力： R=1/2ql（ 1λ） 2 = M =1/2R179。 1=1/179。 =557 M=557＜ Wnf=1092 符合使用要求。 斜撐桿驗算： 為安全考慮，按平臺鋼絲繩斜拉不起作用，第二道斜桿不起作用，因此每根斜桿受力為： N=ql/4sin45。 =6450179。 179。 =8210N φ 48179。 A=489mm2 鋼管回轉半徑為： I=√ d2+d21 = √ 482+4121 = 4 斜支桿的承受壓應力為： δ =N/A=8210/489=按穩定性計算斜桿的受壓應力為： 長細比λ =3530/158=223 查表得：ψ = δ =N/Ψ a=＜ f=215N/ mm2 此懸挑卸貨平臺滿足使用要求。 第 5 節 施工現場臨時用電施工方案 依據《施工現場臨時用電安全技術規范》（ JGJ462020）和《建設工程施工現場供用電安全規范》（ GB5019493）編制； 《施工組織設計》 和 《 建設工程施工合同 》 及 相關技術資料 38 編制； 、四川省、綿陽市 頒發的 有關建筑 工程 施工現場標準化文明管理標準編制。 主要電氣設備明細表 序 號 名 稱 型號規格 數量（臺） 單機容量 (kW) 總容量 (kW) 1 塔吊 QTZ5012 1 50 50 塔吊 QTZ4513 1 42 42 2 砼攪拌機 JZC350 2 15 3 鋼筋彎曲機 GT40 1 3 3 4 鋼筋切斷機 GJ40 1 5 調直機 JM1 1 5 5 6 對焊機 UN100 1 100 100 7 電焊機 AJ3100 3 60 180 8 豎焊機 SD45 1 48 48 9 型材切割機 1 3 3 10 木工圓盤鋸 MJ225 1 3 3 11 插入式振動器 ZN50 4 12 平板振動器 2 3 13 打夯機 HW60 2 3 6 14 鏑燈 2 10 20 主要電氣材料明細表 序號 電氣材料及 電箱名稱 型號規格及要求 數量 備注 1 總配電 箱 裝 1 只 HR3600 型的萬能開關和 1 只 250A 的空氣 開關， 5 只漏電保護器 1 個 漏電保護器應與所控制的回路電流及漏電保護要求保持一致 39 2 分配電箱 4 個 裝開 啟式刀開關 （即隔離開關） 3 開關箱 與所控制的電氣設備容量相匹配 9 個 根據 “ 一機、一閘、一漏、一箱 ” 原則設置 4 通用橡套 電纜 YCW3179。 90＋ 2179。 25 50m 總線 5 通用橡套 電纜 YCW3179。 50＋ 2179。 16 60m 1回路 6 通用橡套 電纜 YCW3179。 35＋ 2179。 10 75m 3 回路 7 通用橡套 電纜 BX6 300m 支線 8 橡皮軟線 150m 9 橡皮軟線 50m 10 塑料護套線 150m ⑴ QTZ4010塔機 先把塔機電動機暫載率換算成 JC=25%時的設備容量， Pa=Pe179。(JC e/)1/2=2Pe178。JC e1/2 =92179。 1/2=58kW 查表取 Kx=,COSθ = Pj1=179。 58=43kW Q j1=Pj1179。tg θ =43179。 ＝ 40kVar ⑵ 砼攪拌機 查表取 Kx=， COSθ = Pj4=179。 15=9kW Qj4=Pj4179。tg θ =15179。= 40 ⑶ 交流弧焊機 先把交流弧焊機暫載率換算成 100%時的設備容量，由 COSθ = 可知： Pa=JCe1/2178。S e178。COS θ =179。 180179。= 84kW Pj5=179。 84=42kW Q j5=P j5178。tg θ =42179。= 56kVar ⑷ 鋼筋豎焊機 先把豎焊機暫載率換算成 100%時的設備容量，由 COSθ =： Pa=JCe1/2178。S e178。COS θ =179。48179。=11kW 把交流豎焊機換算成三相等效設備容量為： Pe=31/2179。P a=31/2179。11=19kW 查表取 Kx=, COSθ = Pj6=179。19=11kW Q j6=P j6178。 tgθ =11179。=19kVar ⑸ 對焊機 先把對焊機暫載率換算成 100%時的設備容量，由 COSθ