高層辦公樓建設畢業設計-資料下載頁

　　

【正文】 為大偏心情況　　　　　再按及相應的一組計算。=，節點上、下柱端彎矩：上端：= kNm下端：= kNm此內力是非地震組合情況，且無水平荷載效應，故不必進行調整，且取 ， ，取同理可得 ﹤故為小偏心受壓。 按上式計算應滿足及，因為，但kNm kNm故按構造配筋，且應滿足，單側配筋率則選用420（AS==1256mm2）。 柱斜截面受剪承載力計算以第一層柱為例進行計算。由前可知，上柱柱端彎矩設計值 kNm 對二級抗震等級，柱底彎矩設計值== kNm則框架柱的剪力設計值 kN（滿足要求） 其中取較大的柱下端值，而且不應考慮，與相應的軸力為 取 故該層柱應按構造配置箍筋。 由表31可得一層柱的軸壓比，由表查的，則最小體積配筋率 取10，則s≤。根據構造要求，取加密區箍筋為410@90，加密區位置及長度按規范要求確定。非加密區還應滿足s﹤10d=220mm，考慮配筋率不宜小于加密去的一半，故可去取410@。加密區的的高度按構造要求確定，其中底層加密區高度為2m, m。表32 框架柱箍筋數量表柱號層次實配箍筋（）加密區非加密區A柱10＜04φ8@100()4φ8@150()7＜04φ8@100()4φ8@150()2＜04φ10@90()4φ10@150()1＜04φ10@90()4φ10@150()B柱10＜04φ8@100()4φ8@150()7＜04φ8@100()4φ8@150()2＜04φ10@90()4φ10@150()1＜04φ10@90()4φ10@150() 框架梁、柱節點核芯區截面抗震驗算 以一層中點為例，由節點兩側梁的受彎承載力計算節點核芯區的剪力設計值，因節點兩側梁不等高，計算時取兩側的平均高度，即 ，該框架為二級抗震等級，應按式計算節點的剪力設計值，其中為柱的計算高度，取節點上、下柱反彎點間的距離，即=+= kNm（左震）剪力設計值 因，故取，，則（滿足要求）節點核芯區的受剪承載力按式計算，其中取二層柱底軸力和二者中的較小值，故取。設節點區配箍筋為4φ10@100，則 =﹥ ，故承載力滿足要求。綜合以上計算結果，繪出橫向框架的配筋圖。 罕遇地震作用下彈塑性變形驗算 罕遇地震作用下的樓層剪力仍取②軸線的框架進行計算。由抗震結構設計,罕遇地震地震影響系數最大值== ,按照建筑抗震設計規范計算7度罕遇地震作用時其特征周期與多遇地震時相同,，得到罕遇地震作用下的樓層剪力見表33,表中表示②軸線框架的層間剪力。 表33 罕遇地震作用下的樓層剪力層次多遇地震作用下樓層剪力/(kN)罕遇地震作用下樓層剪力/(kN)Di/ ∑DiVi/(kN)10127750/991900=91061914127750/991900=8127750/991900=7127750/991900=6129712/1050244=5129712/1050244=4129712/1050244=32306234129712/1050244=2173358/1278832=1121702/935084=按框架梁、柱實際配筋面積及材料強度標準值（柱還包括對應于重力荷載代表值的軸向力）,分別由土木工程專業畢業設計指導,下面框架底層為例進行說明,其中AB跨梁：左（右）端: BC跨梁：左（右）端: = = A柱：查表28可求得，則B柱： 其余各層計算結果見圖16。 圖16 框架各構件實際正截面承載力（單位）（i） K（i）=[]式中為標準層柱線剛度,此外7～10層為標準層,設其線剛度為1,柱：27層 =， 1層 = 樓層受剪承載力驗算采用簡化的柱底塑性鉸法計算,計算過程見表34。表34 樓層受剪承載力計算(KN)樓層12345邊柱A、D中柱B、CVy(i)樓層678910邊柱A、D中柱B、CVy(i) 薄弱層彈塑性變形驗算算出樓層的屈服強度系數ξy,見表35,把這些值代入式以判斷薄弱樓層的位置。表35 樓層屈服強度系數樓層12345ξy樓層678910ξy抗震規范規定:下列結構應進行罕遇地震作用下的薄弱層的抗震驗算,7～。 樓蓋設計以第二層樓蓋為例，計算其配筋。將板的各個區各編號分為三類，其中，為雙向板，為單向板，其布置如圖17所示。，按走廊和樓梯間的活荷取值，按彈性理論設計，其中板厚120mm，采用C40混凝土，HRB235級鋼筋。 圖17 樓蓋示意圖 荷載計算 kNm2，則 kNm2m2，則 kNm2=kNm2 ，=kNm2 計算跨度內跨： 邊跨： 為凈跨，a，b分別為邊支座、中間支座第一內支座的長度。 彎矩計算由于雙向板沿同一方向相鄰跨度比：，所以各區格的雙向板應按單塊的雙向板計算，查表計算板的跨中正彎矩，考慮泊松比的影響，取。區格板 區格板 結果匯總見表36。 表36 板的彎矩計算區格B1B2l01(m)l02(m)l01/l02（KN）（KN）（KN）（KN）（KN）（KN） 截面設計截面有效高度：選用8鋼筋作為受力主筋，則短跨方向跨中截面的，長跨方向跨中截面的。支座截面處的h0均取為101。截面彎矩設計值：該板四周與梁整澆，故彎矩設計值應按如下折減：區格板的跨中截面支座截面折減20%區格板的跨中截面及其支座截面折減20%計算配筋量時，取內力臂系數。截面配筋計算結果及實際配筋見表37。表37 板的配筋計算截面配筋實配跨中區格l01方向101=φ8@200251l02方向93=63φ8@200251區格l01方向101=φ8@200251l02方向93=φ8@200251支座邊支座(l01方向)101φ8@100503邊支座(l02方向)101φ8@100503B1B3101=φ8@100503B1B2101=φ8@140503B2邊支座(l02方向)101φ8@100503B2B3101=φ8@100503B2B2101=φ8@100503 單向板彎矩及配筋計算取板的計算寬度為1m,考慮拱的作用,將彎矩設計值降低20%.采用HPB235級鋼筋,分離或配筋為減少板面負鋼筋(包括構造的)在施工中被踩下,都采用φ8。計算跨度: m支座負彎矩 跨中彎矩 邊支座處 選用φ中間支座 選用φ跨中 　選用φ 樓梯的設計板式樓梯，樓梯結構平面布置如圖18所示。，首層踏步尺寸為150260mm，標準層踏步尺寸為150300mm，采用的混凝土強度，首層為C40,其它層等級為C35，鋼筋采用HPB235級鋼筋，樓梯上的均布活荷載的標準值q=。 圖18 標準層樓梯平面布置圖 樓梯板的設計確定板的厚度：梯段板的厚度為 ，取。 荷載計算，取1m寬的板帶作為計算單元。樓梯斜板的傾斜角：， 恒荷載： 踏步重 斜板重 20厚找平層 恒荷標準值：活荷標準值：總荷載設計值：內力計算：計算跨度 ，跨中彎矩 。 受力筋選用φ@110（），分布筋選用φ8@200。 平臺板設計 荷載計算因為，所以可按單向板設計。恒荷載（取1m寬板帶計算，板厚取80mm）： 80厚混凝土板 25= 20mm找平層 120=恒荷載標準值 活荷載標準值 總荷載 內力計算板的水平計算跨度跨中彎矩設計值 選用φ8@200（） 平臺梁的設計 荷載計算設平臺梁截面： 梁自重 平臺板傳來 樓段板傳來 合計 內力計算計算跨度 　，取兩者中較小者，內力設計值 縱向鋼筋按第一類倒梁L形截面梁計算： 翼緣寬度 ，取 選用318（）箍筋計算 箍筋按構造配置φ8@200，滿足要求。 基礎設計表38 土層地質條件土層編號土層名稱層底深度r/kNm2ES/MPafa /kPaφ/。Ⅰ粉值粘土1016015Ⅱ粉土1215020Ⅲ粗砂1418019 。 A柱基礎設計，室外設計地面標高與天然地面一致。作用在基礎頂面的荷載為： Nmax= kN M= Q= kN 確定樁基材料樁身采用C30混凝土 ，鋼筋采用 HRB335 級鋼筋。承臺采用C20混凝土，鋼筋采用 HRB335 級鋼筋。墊層采用C10素混凝土，100mm厚，采用鋼筋混凝土圓形灌注樁，直徑500mm，初定樁長為8m，承臺梁截面尺寸為400600。 樁基礎設計確定單樁承載力特征值:按經驗公式法確定式中： ——單樁豎向承載力標準值（）； ——樁端承載力標準值（）；粗砂： ——樁身橫截面面積（）；——樁身周長（）；——樁周土摩擦力標準值，粉質粘土：，粉土： 粗砂：——按土層劃分各段樁長（m），,粉土：，砂礫：。=4500+（270+360+395）=確定樁數、樁的排列及承臺面積，則承臺和上部土壤重量為：上部結構傳來的豎向荷載標準值　 =由基礎梁傳來的荷載 確定樁數　取n=4驗算群樁中的單樁受力由最大軸力控制的單樁平均作用力:　　.1 NSUAN=R= 滿足要求單樁所受最大及最小作用力：=kN max== Nmin0 滿足要求。群樁地基強度驗算:實體基礎的計算簡圖 如圖19。樁穿過土層的內摩擦角加權平均值擴散角　 邊樁的外圍之間的尺寸：等效實體基礎底面長：m等效實體基礎底面寬：m 圖19 實體基礎的計算簡圖實體基礎自重標準值 kN設計值 kN軟弱下臥層驗算:樁端平面以下受力層范圍內不存在軟弱下臥層，因此無需驗算。樁基沉降驗算: 基底反力和基底附加壓力樁尖平面處土的自重應力：kPa計算基底附加應力kPa 沉降計算確定沉降計算深度:因不存在相鄰荷載的影響，故可以按下式估算：m(《土力學與地基基礎》)，因為它是角點下平均附加應力系數，而所計算的則為基礎中點下的沉降量，因此查時要應用“角點法”，即將基礎分為塊相同的小面積，查表時按，查，查得的平均附加應力系數應乘以