預應力混凝土簡支變連續箱梁橋施工圖設計畢業論文-資料下載頁

　　

【正文】 、計算齡期為t時的混凝土徐變系數； ——加載齡期、計算齡期為t時收縮應變。 徐變系數終極值和收縮應變終極值的計算 構建理論厚度的計算公式為： 式中：——主梁混凝土截面面積； ——與大氣接觸的截面周邊長度。 各控制截面由混凝土收縮、。 ， 中跨跨中截面： =() =中跨左支點截面： =()= KN= = 中跨左支點i = 匯總表預加應力階段使用階段鋼束有效預應力計算截面預加力階段使用階段邊跨跨中邊跨左支點中跨跨中0中跨左支點 次內力的計算及荷載組合 預加力產生的次預矩計算圖示圖中圖為預應力筋作用梁體的彎矩圖預應力贅余力計算。 力法方程為： 由圖乘法可求得各系數和自由項: 由對稱性知： 解得: 則12根預應力總贅余力為：預應力次預矩為： =414414+= 荷載項目配預應力筋前荷載組合預應力筋次內力配預應力筋后荷載組合 承載能力極限狀態短期作用組合長期作用組合承載能力極限狀態組合（不利)①+④ 承載能力極限狀態組合（有利）①+④短期作用組合②+④短期作用組合③+④①②③④邊跨左邊支點最大彎矩(KNm) 最小彎矩(KNm) 邊跨跨中最大彎矩(KNm) 最小彎矩(KNm)邊跨跨中最大彎矩(KNm)最小彎矩(KNm) 邊跨3/4最大彎矩(KNm)最小彎矩(KNm) 主梁應力驗算以下驗算中各符號的意義如下：、—構件混凝土凈截面對上、下緣的抵抗矩； 、—構件混凝土換算截面對上、下緣的抵抗矩； —預應力鋼筋合力作用點至構件凈截面重心軸的距離； —由橋面鋪裝、人行道、欄桿等后加恒載產生的計算彎矩； —受彎構件的自身恒載產生的計算彎矩； —受彎構件的活載引起的截面最不利彎矩； —預應力筋與混凝土的彈性模量之比； 邊跨跨中截面驗算：（1）施工階段構件在預加力和自重作用下的應力限制值：混凝土標號為C50，張拉時=， （2）短暫狀況下（預加力階段）截面上、下緣混凝土壓應力上緣：下緣： 以上應力與限制應力值比較，均滿足要求。邊跨跨中截面驗算 截面上、下緣混凝土壓應力上緣：下緣： 預加力階段混凝土的壓應力滿足應力限制值的要求，混凝土的拉應力通過規定的預拉區配筋率來防止出現裂縫，%的縱向鋼筋。取邊跨的跨中截面驗算（1）截面混凝土正應力驗算= =+===20877020N截面的上邊緣： ==持久狀況下跨中截面混凝土正應力驗算滿足要求。（2）持久狀況下預應力鋼筋的的應力驗算鋼束應力為： 鋼筋應力滿足要求。 取剪力和彎矩都較大的中支點截面進行驗算 中支點截面第一階段x—x以上的截面面積對凈截面重心軸—的面積矩的計算：第二階段x—x以上的截面面積對換算截面重心軸—的面積矩的計算：1. 主應力計算換算截面形心軸x—x的主應力計算= = = ==｛（3）主應力限值 混凝土的主壓應力限值為，小于限值，滿足要求。（4） 主應力驗算將主應力值與主應力限制值進行比較，均小于相應的限制值，且最大主拉應力，故按《公路橋規》的要求，僅需按構造布置箍筋。 正截面抗裂性驗算取邊跨跨中進行 （1）由預加應力產生的構件抗裂驗算邊緣混凝土預壓應力計算：， （2）由荷載產生的構件抗裂驗算邊緣混凝土法向拉應力計算： （3）正截面混凝土抗裂驗算： 對于A類部分預應力混凝土構件，作用荷載短期效應組合作用下的混凝土拉應力應滿足: 由以上計算知說明截面在作用短期效應組合作用下沒有消壓，計算結果滿足《公路橋規》中A類部分預應力構件按作用短期效應組合計算的抗裂要求。同時，A類部分預應力混凝土構件還必須滿足作用長期效應組合的抗裂要求， =所以滿足《公路橋規》中A類部分預應力構件按作用長期效應組合計算的抗裂要求。 斜截面抗裂驗算應取剪力和彎矩均較大的最不利截面進行，這里取剪力和彎矩都較大的中跨支點截面進行驗算。（1）主應力計算換算截面形心軸的主應力計算a. 剪應力= ====（2） 主拉應力限值 作用短期效應組合下抗裂驗算的混凝土的主拉應力限值為 以上計算值滿足要求，所以截面滿足作用短期效應組合下的斜截面抗裂驗算要求。 橋梁下部結構設計與計算 樁、墩尺寸。樁身采用30號混凝土，其受壓彈性模量=MPa。墩柱、橋臺采用30號混凝土，其彈性受壓模量=MPa。支座采用板式橡膠支座(S=5050cm，厚度為14cm)。 荷載情況橋墩為單排雙柱式，橋面寬為24m，箱寬為12m，不設蓋梁。設計荷載采用公路Ⅰ級。上部為20+30+20預應力混凝土連續箱梁，每一根樁承受荷載為：兩跨荷載反力==系梁自重反力=25=18 kN一根墩柱（）自重=425=樁（）每延米自重q=/425= /M制動力H=60kN由于橋位于山區，縱向風力不考慮。樁基礎采用沖擊鉆鉆孔灌注樁基礎，按摩擦樁計算。 橋墩計算由于主梁為單箱單室梁，故橋墩柱直接支承橋體，采用雙柱式橋墩。支座處所承受的總軸力為：No=，則每根柱墩軸力為：N=。假定柱為軸心受壓構件，柱高4m，半徑R=750mm，采用C30混凝土，凈保護層厚取d=50mm。=13,8Mpa，=,鋼筋采用HRB335， 按普通箍筋柱計算（一端鉸接一端固結）。柱計算長度： Lo==4000=2800mm Lo/2r=2800/750=＜7查表所得φ=，則有： =（7502+280）。=70641，則，柱采用最小配筋率配筋。柱最小配筋率配筋：， 則柱的最小配筋面積為：=%7502=8831。 則HRB335鋼筋（φ30），單根面積：）根數 n=8831/=，取15根。 樁的計算 樁長的計算由于地基土層較少，表層亞粘土及第二土層厚度都比較小，現擬定第四層土為持力層，為簡化計算，計算過程中按第四層土的物理性質考慮。用確定單樁容許承載力的《公橋基規》經驗公式初步反算樁長。則 ==(C1A+C2Uh)Ra 式中：—單根樁受到的全部豎直荷載（KN），最大沖刷線下的樁重的一半作為外荷計算。 = =+18+++h =+ (kN) 計算時取以下數據：，沖擊鉆成孔直徑2m，樁周長U=2=，A=π()/4=2,54m2, C1=，C2=，Ra=104kPa。=(+) 104 ==+ 解得 h=現取h=9m, 取樁長h=9m，則樁的軸向承載力符合要求。 樁的內力及位移計算（1）確定樁的計算寬度 = =（+1）= （2）計算樁的變形系數 = = 其中I= d4/64=4/64= m =10000kN/m4樁的換算深度===〉，所以按彈性樁計算。取h=計算墩頂上外力、 、 及地面處樁上外力、 、。墩帽頂的外力(按一跨活載計算) =kN = =0換算到地面處=+60+===60=制動力作用點作用到車輛中心上，但計算墩臺時移至支座中心處不計由此產生的豎向力和彎矩，支座厚度取14cm，制動力作用點在支座中心處距樁頂的距離為S=++4=(4) 計算地面線以下深度Z 處樁截面上的彎矩及水平壓應力 = 無量綱系數及由參考文獻[7]附表7查得，的值計算列表如表所示， 由于==,取=000無量綱系數、由參考文獻[7]附表5查得、代入上式計算值如表所示，其結果如圖所示，同樣取= 樁身剪力圖（如何得到）00000 （5）、樁頂縱向水平位移驗算樁在地面線處水平位移和轉角 = = 6mm (符合規范要求) =+ = 其中、由凌治平，易經武編《基礎工程》.北京：、6查得。 I= E= 因為M=0，所以=0墩頂縱向水平位移（以墩柱頂縱向水平位移計）==水平位移容許值== 〉(符合要求）(6) 樁身材料截面強度驗算驗算最大彎矩（Z=m處）的截面強度，該處彎矩=，軸向力為 =未考慮荷載安全系數影響，仍用原位置及數值，配筋驗算僅供參考。%配置 =%=現選用1（Ⅰ級鋼筋HRB335級鋼筋） =104m2 ， =28MPa樁身混凝土標號為號 取= =MPa=9=4,樁受彎時的計算長度lp=(l0+h)=（+9）=偏