12萬噸日處理量城市污水處理廠工藝設計畢業論文-資料下載頁

　　

【正文】 水系統嚴禁和處理裝置進行直接連接。（18）寒冷地區污水處理構筑物，需有保溫防凍的措施。（19）在廠區適當地點設置電箱、浴室、廁所等設施。（1）工藝流程布置工藝流程的布置依據設計任務書所提供的面積及地形，采用直線型的布置。這種布置方式的生產聯絡管線較短，水頭損失較小，同時管理方便，且利于日后的擴建。（2）構（建）筑物平面布置按照功能，可將污水處理廠的布置分成三個區域： ?污水處理區，由各項污水處理設施組成，呈現直線型布置。包括有：泵站、格柵間、平流沉砂池、初沉池、池、二沉池、消毒池等。?污泥處理區，在廠區主導風向下風向，由污泥處理的構筑物組成，呈現直線型布置。包括有：污泥濃縮池等。?生活區，該區是集宿舍、食堂、辦公室等建筑物于一體的一個區，需在上風向。 （3）污水廠的管線布置污水廠管線布置如下：?污水廠工藝管道污水通過總泵站的提升后，經過處理構筑物，再排入水體。?污泥工藝管道污泥主要為剩余污泥，依照工藝處理后運出廠外。?廠區排水管道廠區排水管道系統包括有構筑物放空管、各建筑物的排水管、構筑物上清液及溢流管、廠區雨水管等。④空氣管道⑤超越管道⑥廠區用水管道及消火栓布置廠區內要每隔120m設置1個室外消火栓。 （4）廠區道路布置①主廠道路布置需以廠外道路和廠內辦公樓連接的帶路作為主廠道路，，且植樹綠化。②車行道布置廠區內各主要構（建）筑物間布置車行道，環狀布置。③步行道布置對無物品、器材運輸的建筑物，設有步行道和主廠道或車行道相連接。 （5）廠區綠化布置在廠區的一些地方適當進行綠化。 為使污水可以在各處理構筑物間通暢的流動，進而保證處理廠的正常運行，需要進行高程布置，來確定各構筑物和連接管的高程。污水處理流程高程布置的主要任務如下：（1）確定處理構筑物和泵房的標高；（2）確定處理構筑物之間連接管渠的尺寸和標高；（3）通過計算來確定各部分水面標高，使污水在處理構筑物間得以暢通流動， 以保證污水處理廠的正常運行。（1）保證污水可以在各構筑物間順利自流。（2）要考慮遠期發展，設有水量增加的預留水頭。（3）選擇一條水頭損失最大，距離最長的流程來進行水力計算。（4）計算水頭損失時，往往以近期的最大流量作為構筑物及管渠的設計流量；計算涉及到遠期流量的管渠及設備時，應以遠期的最大流量為設計流量，且酌加擴建時所需的備用水頭。（5）在作高程布置時，還需注意到污水流程及污泥流程之間的配合，來盡量的減少提升的污泥量。（6）調節好高程及平面布置之間的關系，做到減少占地的同時，又利于污水、污泥的輸送，并有利于減少工程的投資和運行的成本。、構筑物高程計算 （1）污水處理的構筑物高程的計算污水廠污水的水頭損失包括：水流經過各處理構筑物時的水頭損失；水流經過連接前后兩構筑物的管渠時的水頭損失，包括沿程損的失和局部的損失；水流經過量水設備時的損失。高程計算通常采用簡化計算。H水=h1+h2+h3 式中：h1—沿程水頭損失，m；h1=iL，i=； h2—局部水頭損失，m，h2=h150%； h3—構筑物的水頭損失，m，取參考值。①各處理構筑物的水頭損失的計算a、消毒池沿途L=30m，則：30==++=消毒池水面相對標高為：+= b、二沉池的高程損失的計算沿途L=50m，則：h1=iL=50=h2= h150%=h3=H=h1+h2+h3=++= 二沉池的水面相對標高為：H=+= c、配水及回流污泥和剩余污泥井的高程損失的計算 沿途：L=10m，則：h1=iL=10=h2= h150%=h3=H=h1+h2+h3=++= 配水及回流污泥剩余污泥井水面相對標高為： += d、A2/O反應池的高程損失的計算 沿途：L=70m，則：h1=iL=70=h2=h150%=h3=H=h1+h2+h3=++= A2/O反應池水面相對標高為：+= e、平流式初沉池的高程損失的計算 沿途L=30m，則： =30= = ++= 平流式初沉池的水面相對標高為： += f、平流式沉砂池的高程損失的計算 沿途L=20m，則：h1=iL=20=h2=h150%=h3=H=h1+h2+h3= 平流式沉砂池水面相對標高為：+= +7（沉砂池的水面與集水井的高度差）+2 （泵的安全水頭）= g、細格柵的高程損失的計算 沿程L=10m，則：h1=iL=10=h2= h150%=h3=H=h1+h2+h3=++= 細格柵的水面相對標高為：+= （2）管渠的水頭損失在污水處理工程中，管渠水頭損失有沿程的水頭損失和局部的水頭損失。沿程水頭損失按以下公式計算： (39) 式中：hf—沿程水頭損失，m； L—管段長度，m； R—水力半徑，m； V—管內流速，m/s； C—謝才系數。設計用鋼管，所以C為95。局部水頭損失按以下公式計算： (40) 式中：—局部阻力系數。 （3）污泥處理構筑物的高程的計算①污泥管道水頭損失管道沿程的損失按下式計算： 式中：CH—污泥濃度系數； D—污泥管管徑，mm； L—管道長度，m。?管道的局部損失的計算： 式中：v—管內流速，m/s； 167。—局部阻力系數。、 經濟技術分析、動力費：①格柵除污機4組24+24=②污水提升泵2用1備185224=8880kwh③平流式沉砂池刮砂機24= ④初沉池刮泥機（+3）24=⑤反應池a、厭氧池推流式潛水攪拌機6臺24=b、缺氧池8臺推流式潛水攪拌機5824=960kwhc、4臺混合液回流泵90424=8640kwhd、鼓風機15524=3720kwh⑥二沉池刮泥機324=72kwh⑦接觸池224=⑧泥路處理 a、污泥回流泵（兩用一備）218524=8880kwh b、剩余污泥泵（兩用一備）3224=144kwh c、濃縮池刮泥機 24= d、貯泥池攪拌機 1024=240kwh e、壓濾機 16=日用電量：電費：= 、藥劑費 ①、液氯5024=2280元 ②、PAM絮凝劑134=670元藥劑費合計：2280+670=2950元、處理成本的核算日成本費用= +2950=日流量=120000 m3單位廢水處理成本為：第四章 供電儀表與供熱系統設計⑴全廠變配電使用10千伏的雙電源供電，380伏的變配電系統；⑵污水泵和回流污泥泵房可以就地控制；⑶變配電之間，低壓電瓶設緊急按鈕，污水泵按水位自動停車； ⑷變配電間需要鄰近接觸220伏的照明電源。 （1）污泥和污水兩部分要分別集中設置顯示記錄儀，污水部分要設置有單獨儀表間，污泥記錄儀要設在污泥泵房內； （2）根據目前的國內監測儀表情況，要選定化學參量和物力參量均采用DDZⅡ型的監測儀表； （3）儀表的自動控制的設計，需要掌握適當的設計標準，在工程實效的條件下，需考慮到技術的先進性。 （1）污水泵房：集水池液位需集中顯示，并要設有上下限報警； （2）沉砂池：PH值指示記錄，水溫指示記錄； （3）沉砂池：水溫指示記錄，PH； （4）處理設施：DO監測儀，水溫，回流污泥量，PH值。 （5）二沉池：水溫指示記錄，PH； （6）接觸池：PH指示記錄，水溫指示記錄，DO指示記錄； （7）濃縮池：泥溫，泥位指示記錄，并要設上下限報警，PH指示記錄； （8）污泥的脫水機房：污泥的流量指示記錄和加藥量的指示記錄。本設計污水廠處于東北地區，冬季需要考慮采暖問題，其供熱范圍有：職工娛樂室、綜合樓、中控室、食堂、加藥間等，供熱方式采用暖氣，各室內要裝散熱片。第五章 勞動定員按照勞動定員試行規范的規定：日處理量于5—10萬噸的城市二級污水處理廠職工的定員應不小于50人，日處理量在5萬噸以下污水處理廠，其職工人數為20—30人（不包括管理人員和干部），大約占全廠人數的70%。污水處理廠的人員包括生產輔助人員、生產人員及管理人員。生產人員是指直接參加生產的人員，通常包括運轉工、機修工等；生產輔助人員是指非直接參加生產的人員，如維修、司機、瓦工、化驗、綠化人員等；管理人員是指黨團工會、技術、調度、行政與財會人員等。本設計污水廠污水量為12萬噸，采用職工人數為100人。管理人員及干部20人占20%，工人75人占75%，其它5人占5%。參考文獻 . 城市污水廠處理設施設計計算. 北京：化學工業出版社，2003 . 廢水處理理論與設計. 北京：中國建筑工業出版社，2003 ，張杰主編. 水質工程學。北京：中國建筑工業出版社，2005 ，余志榮主編. 污水處理組合工藝及工程實例. 北京：化學工藝出版 社，2003 . 污水處理構筑物設計與計算. 哈爾濱：哈爾濱工業大學出版 社，2002 ，張志剛主編. 給水排水工程專業工藝設計. 北京：化學工業出版社， 2004 . 排水工程 上冊 （第三版）. 北京：中國建筑工業出版社，1998 . 排水工程 下冊 （第三版）. 北京：中國建筑工業出版社，1996 . 城市污水處理新技術. 北京：中國建筑工業出版社，1992 . 水污染治理新工藝與設計. 北京：海洋出版社，1999 . 城市污水生物處理新技術開發與應用. 北京：化學工業出版 社。2001附錄：Nitrogen and phosphorus removal in pilotscale anaerobicanoxicoxidation ditch systemAbstract：To achieve high efficiency of nitrogen and phosphorus removal and to investigate the rule of simultaneous nitrification and denitrification phosphorus removal (SNDPR), a whole course of SNDPR damage and recovery was studied in a pilotscale, anaerobicanoxic oxidation ditch (OD), where the volumes of anaerobic zone, anoxic zone, and ditches zone of the OD system were 7, 21, and 280L, respectively. The reactor was fed with municipal wastewater with a flow rate of 336 L/d. The concept of simultaneous nitrification and denitrification (SND) rate (rSND) was put forward to quantify SND. The results indicate that: (1) high nitrogen and phosphorus removal efficiencies were achieved during the stable SND phase, total nitrogen (TN) and total phosphate (TP) removal rates were 80% and 85%, respectively。 (2) when the system was aerated excessively, the stability of SND was damaged, and rSND dropped from 80% to 20% or less。 (3) the natural logarithm of the ratio of NOx to in the effluent had a linear correlation to oxidationreduction potential (ORP)。 (4) when was less than 6 mg/L, high phosphorus removal efficiency could be achieved。 (5) denitrifying phosphorus removal (DNPR) could take place in the anaerobicanoxic OD system. The major innovation was that the SND rate was de