某城鎮污水處理廠工藝畢業設計-資料下載頁

　　

【正文】 構筑物之間，應保持一定的間距，以保證敷設連接管、渠的要求，一般的間距可取值 5—10m，某些有特殊要求的構筑物，如污泥消化池、消化氣貯罐等，其間距應按有關規定確定；（4）各處理構筑物在平面布置上，應考慮適當緊湊。（5）考慮到安全問題，廠內的高壓線盡量減少其長度，所以變配電間設置在廠區邊緣與泵房相近。（6）較深的構筑物由于地下部分較深，其周圍附近不宜設其他構筑物，距離最好 10 米以上。（7）出水地方靠近廠區南邊河體，能夠使出水較近的排放。管、渠的平面布置（1）在各處理構筑物之間，設有貫通、連接的管、渠。此外，還應設有能夠使處理構筑物獨立運行的管、渠，當某一處理構筑物因故障停止工作時，其后接處理構筑物，仍能夠保持正常的運行。（2）應設超越全部處理構筑物，直接排放水體的超越管。（3）在廠區內設有的各種管線有的敷設在地下，但大部都在地上，對它們的安排，既要便于施工和維護管理，但也要緊湊，少占用地，也可以考慮采用架空的方式敷設。（4）在污水處理廠區內，應有完善的排雨水管道系統，必要時應考慮設防洪溝渠。輔助建筑物污水處理廠內的輔助建筑物有：泵房、辦公室綜合樓、控制室、維修間、某城鎮污水處理廠工藝設計35倉庫、車庫等。其建筑面積大小應按具體情況與條件而定。有可能時，可設立試驗車間，以不斷研究與改進污水處理技術。輔助構筑物的位置應根據方便、安全等原則確定。在污水處理廠內應合理的修筑道路，方便運輸，廣為植樹綠化美化廠區，改善衛生條件，改變人們對污水處理廠“不衛生” 的傳統看法。按規定，污水處理廠廠區的綠化面積不得少于 30%。本設計污水處理廠的平面布置根據污水處理廠平面布置的原則，本設計污水處理廠的平面布置采用分區的方法，共分四區：廠前區、水區、提標改造區、泥區。 高程計算計算污水廠出水處設計水面標高，根據式設計資料，該新區的小河自東向西流向，小河最大洪水位為+,平均水位為+， 。而污水廠廠址處的地坪標高為 ，大于該小河最高水位 。污水經接觸池后自流排出，由于不設污水廠終點泵站，從而布置高程時，確保接觸池的水面標高大于 ,同時考慮挖土埋深。整個污水處理部分的高程主要圍繞三部分損失來進行：沿程阻力損失、局部水頭損失及構筑物自身損失，其中局部水頭損失主要是管道彎頭、三通、閥門等具有阻力帶來水頭損失。由此可以算出每一段管路上的損失，并且依次推算前一個構筑物的水面標高，從而定出每一個構筑物相對于地面的位置。選最長的流程計算，高程計算結果見下表：污水廠高程計算表名 稱設 計流 量（L/s）管 徑（mm）I（‰）V(m/s)管 長（m）IL（m）Σξ Σξ gv2（m）Σh（m）出廠管 521 1000 20 接觸消毒室 接觸消毒室至濾池521 1000 34 濾池 濾池至平流式沉淀池 1000 43 平流式沉淀池 某城鎮污水處理廠工藝設計36混凝反應池 混凝反應池至二沉池 1000 99 二沉池 二沉池至配水井 2521 1000 18 配水井 2 配水井 2 至氧化溝 1000 155 氧化溝 氧化溝至配水井 1 521 1000 11 配水井 1 配水井 1 至厭氧池 1000 128 厭氧池 厭氧池至沉砂池 521 1000 40 沉砂池 細格柵 提升泵房 中格柵 Σ 各污水處理構筑物的設計水面標高及池底標高構筑物名稱 水面標高(m)池底標高(m)構筑物名稱 水面標高(m)池底標高(m)進水管 二沉池 + 細格柵 + + 混凝反應池 + 旋流沉砂池 + + 平流式沉淀池 + +厭氧池 + + 濾池 + +氧化溝 + + 接觸池 + 某城鎮污水處理廠工藝設計377 工程概預算和經濟技術指標 土建費用土建費用造價列表序號 構筑物名稱 尺寸 單池有效容積（m 3）單位造價(元/m 3)數量 投資(萬元)備注1 粗格柵 ? 450 2 座 鋼混2 潛污泵房 6 6 234 450 1 座 鋼混3 細格柵間 450 2 座 鋼混4 旋流沉砂池 D=， H= 500 2 座 鋼混5 厭氧池 19 ?722 450 4 座 鋼混6 氧化溝 67 28 6566 450 4 座 鋼混7 二次沉淀池 D=,H= 500 2 座 鋼混8 混凝反應池 ? 500 4 座 鋼混9 平流沉淀池 36 936 500 4 座 鋼混10 快濾池 500 6 座 鋼混11 接觸消毒池 ?945 400 1 座 鋼混12 污泥濃縮池 D=,H= 450 2 座 鋼混13 貯泥池 D=,H= 450 1 座 鋼混14 脫水機房 ?1152 300 1 間 磚混15 污泥泵房 198 450 1 間 鋼混16 加氯間 252 500 1 間 磚混17 機修室 ?864 300 1 間 磚混18 控制室 2400 400 1 間 磚混19 辦公室 1680 400 1 間 磚混20 車庫 ? 200 1 座 磚混土建費小計 萬元 設備費用設備費用總計 萬元。某城鎮污水處理廠工藝設計38 工程總費用概算直接費用：土建費用= 萬元 設備材料費用= 萬元 直接費用= 萬元間接費用：運輸和安裝費用（直接費用） 5%= 萬元? 方案設計費用（直接費用） 3%= 萬元 調試費用（直接費用） 3%= 萬元 驗收費用（直接費用） 2%= 萬元?其他建設費用：（直接費用） 15%= 萬元總投資： 萬元 技術經濟指標 各項污染物去除率構筑物 濃度變化　 COD BOD SS TN TP進水濃度 450 290 250 45 去除率 0% 0% 0% 0% 0%格柵 出水濃度 450 290 250 45 去除率 0% 0% 10% 0% 0%旋流沉砂池出水濃度 450 290 225 45 去除率 % % % 72% 55%厭氧池到二沉池 出水濃度 63 某城鎮污水處理廠工藝設計39去除率 25% 35% 69% % %出水濃度 混凝沉淀及快濾池達標要求50（達標）10 (達標）10 (達標）15 (達標） (達標） 運行費用項目 費用（元/m 3 天） 備注電費 按 元/KWH 計藥劑費 包括加氯以及污泥脫水加藥人工費 按照平均每天 60 元/人計算維護費 年維護費用按照直接費用的 1%計算設備折舊 按照使用 15 年期限折舊處理成本 某城鎮污水處理廠工藝設計40結論與體會畢業設計是大學學習的最后一次考核，是對四年所學知識的一次綜合，是我們走向社會前的一次實踐。通過這次畢業設計，我不僅進一步掌握住了所學的專業知識，而更能從設計中認識到實際工程與書本知識的聯系及不同，對我以后更好的工作和學習有很大的幫助。這次畢業設計，我的任務是設計處理城市生活污水的完整工藝。通過查找資料，結合書本知識，采取一套可行的處理方案：氧化溝廢水處理工藝，它是傳統工藝的改進版，在工藝中加上厭氧池和混凝沉淀池，從而保證了最終廢水總磷、總氮的達標排放。設計計算中，參考了一些國內外的資料，但由于工程經驗的不足，專業知識的限制，對于主要的設計參數，基本上依據設計手冊為主，對于一些各文獻都不一致的設計參數，依照趙丹等老師的工程經驗加以取值及計算，從檢索資料及設計計算過程中，我充分認識到環保知識在國內的發展與限制,及環保事業重要性。同時也認識到一個工程的設計是一個反復的過程，必須適當的調整。設計過程中，得到了導師趙丹的精心指導及多位同學的幫助。在此，對他們表示衷心感謝。某城鎮污水處理廠工藝設計41參 考 文 獻1 高廷耀，顧國維，水污染控制工程（第二版） ，高等教育出版社，2022 2 北京水環境技術與設備研究中心，北京市環境保護科學研究院，國家城市環境污染控制工程技術研究中心，三廢處理工程技術手冊廢水卷，化學工業出版社，19993 韓洪軍，污水處理構筑物設計與計算，哈爾濱工業大學出版社，20224 韓洪軍，杜茂安，水處理工程設計計算，中國建筑工業出版社，20225 聶梅生，水工業工程設計手冊廢水處理及利用，中國建筑工業出版社，19996 姜乃昌，水泵及水泵站（第四版） ，中國建筑工業出版社，19987 沈耀良，王寶貞，廢水生物處理新技術理論與應用（第二版） ，中國環境科學出版社，20228 嚴煦世，劉遂慶，給水排水管網系統（第二版） ，20229 曾科，陸少鳴，卜秋平， 《污水處理廠設計與運行》.化學工業出版社10 《室外排水設計規范》GB50014202211 中國市政工程西南設計研究院主編， 《給水排水設計手冊 第二版》 ，中國建筑工業出版社12 高軍發，王社平，污水處理廠工藝設計手冊，化學工業出版社，13 嚴煦世主編.《給水排水工程快速設計手冊》 ，中國建筑工業出版社某城鎮污水處理廠工藝設計42附錄 A 譯文研究報告高氨氮滲濾液的生物處理：在初始啟動過程中外部碳的影響摘要：這個研究項目調查了兩個 predenitrication 系統在市政填埋場滲濾液處理甲烷的總的氮去除能力。在啟動階段，也就是本文的重點，對滲濾液氨氮濃度人為的從大約 200mg n/l（基礎值）至 1200mg n /l（目標值）來模擬高強度廢物。最初預期達到氨氮濃度在兩個系統中氨的濃度目標，并最終硝化失敗。第二次嘗試是成功的，唯一的的差異是在過程中外部碳源（甲醇）被添加到支持缺氧反硝化的速度。通過兩個系統的初步數據得出，在啟動階段，指出在外部碳源加入到缺氧反應中能顯著的影響反應啟動和運行時的系統性能。首先，在氨加載條件下，同時增加碳時，能夠有高的反硝化率，相比碳含量不增加的情況下，在氨的反應中（即 30%對比 10%）時，缺氧導致更多的異樣通話作用，從而產生氮氧化合物。通過第二次試驗，得出缺氧的氨的同化作用高，足以補充硝化氨氮的去除和避免在系統中氨積累。其次，在首次的嘗試結果發現，碳負荷增加引起缺氧后，系統已經積累了氨，以達到提高脫硝氨，吸收多余的目的，最終導致徹底失敗的硝化作用。反硝化作用產生的額外增加的堿度導致反應堆系統的 pH 值等級增加了一個單位。pH 值的增加提高了“自由”氨的部分和“總共”氨大約一個數量級。據說，在有氧環境下增加了“自由”氨的量，會造成現有“總”氨和 pH 值的增加，使硝化反應失敗。 （1998 愛思唯爾科技有限責任公司 保留所有權利）介紹生物硝化和反硝化作用是用來處理城市污水，農業廢棄物和垃圾滲濾液的含氮廢物的。一個在英屬哥倫比亞大學（UBC）正在進行的研究方案已經廣泛地在研究使用了硝化/反硝化和活性污泥法對城市生活垃圾滲濾液的處理。最近的研究（阿澤維多，1993 年。 Shiskowski，1995 年）高氨氮滲濾液處理時，發現含有高達 1500 毫克 ? / L 的氨，使用的是眾所周知的 Modified LudzackEttinger (MLE)的預脫硝工藝系統。在 MLE 系統中是用的有機循環率高的缺氧某城鎮污水處理廠工藝設計43反應器，占了大量了總氮去除。這些研究開始應對于高氨（高達 2022 毫克 ? / L）的，低碳滲濾液已應用在世界各地的各種垃圾填埋場（羅賓遜，1992 年） 。“基礎39。39。滲濾液用于英屬哥倫比亞三角洲伯恩斯沼澤的垃圾填埋場。這個甲烷滲濾液的氨和碳濃度分別為 200 毫克 ? / L 和 30mg/ L 的生化需氧量（375 mg / L 的化學需氧量） ，金屬濃度（鉻，鋅，鎳）明顯小于 毫克/升，是為了模擬甚至更高的濃度滲濾液，從伯恩斯沼澤獲得的氯化銨解決方案已被用于補充“基礎39。39。滲濾液。導致本研究的主要目標（也就是可行性，性能和操作標準）已經被報道過（(Azevedo et al., 1995。 Shiskowski and Mavinic,1996） 。提出并討論了 1995 年 Shiskowski 收集的數據在兩個單獨啟動的 MLE 系統（從第1 天到第 157 天） 。MLE 系統在啟動階段的設計和運行是相同的。在啟動階段存在這三個時期：硝化和反硝化使用“基礎39。39。滲濾液的建立。用氯化銨逐步增加滲濾液中的氨氮濃度（為了達到“目標39。39。氨的濃度至少 1200 毫克 ? / L） ，然后兩個系統中硝化反應失敗；和系統的恢復，然后第二次嘗試增加滲濾液中的氨氮濃度到基礎水平以上。在第一和第二的嘗試時，使用了碳加載在不同的外部缺氧期間。起始周期雖然不是專門設計來研究系統程序處理高氮/低碳廢料，收集到的數據可以提供一些理解這個類系統可以存在的某些動力的啟示。有硝化階段不成功和成功的原因的介紹和討論。實驗裝置和操作處理工藝配置兩個完整的組合，懸浮生長，單污泥，活性污泥工藝配置即 MLE 的過程被用于本研究的初始階段（如圖 1） 。處理系