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2026-06-13 03:10本頁面

　　

【正文】鋼絲繩繩夾數量[n]3花籃螺栓在螺紋處的有效直徑de(mm)25花籃螺栓抗拉強度設計值[ft](N/mm2)170主梁拉環直徑d(mm)28焊縫厚度he(mm)10焊縫長度lw(mm)100角焊縫強度設計值ffw(N/mm2)160鋼絲繩繩卡作法鋼絲繩連接吊環作法上拉桿件角度計算： α1=arctanL1/L2=arctan(10800/2600)=176。 α2=arctanL1/L2=arctan(10800/4260)=176。上拉桿件支座力： RS1=nzR4=1= RS2=nzR5=1= 主梁軸向力： NSZ1=RS1/tanα1=176。= NSZ2=RS2/tanα2=176。= 上拉桿件軸向力： NS1=RS1/sinα1=176。= NS2=RS2/sinα2=176。= 上拉桿件的最大軸向拉力NS=max[NS1...NSi]= 鋼絲繩：查(《建筑施工計算手冊》江正榮著 2001年7月第一版)表1313136得，鋼絲繩破斷拉力總和：Fg= [Fg]=α Fg/k=≥NS= 符合要求！繩夾數量： n=[Fg]/(2T)=(2)=3個≤[n]=3個符合要求！花籃螺栓驗算： σ=[Fg]/(πde2/4)=103/(π252/4)=≤[ft]=170N/mm2 符合要求！拉環驗算： σ =[Fg]/(2A)=2[Fg]/πd2=2103/(π282)=≤[f]=65N/mm2 注：[f]為拉環鋼筋抗拉強度，按《混凝土結構設計規范》每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于65N/mm2 符合要求！拉環詳圖(主梁為工字鋼) 角焊縫驗算： σf=NS/(helw)=103/(10100)=≤βfffw=160= 正面角焊縫的強度設計值增大系數βf= 符合要求！六、下撐桿件驗算下撐桿材料類型工字鋼下撐桿截面類型16號工字鋼下撐桿截面積A(cm2)下撐桿截面慣性矩I(cm4)1130下撐桿截面抵抗矩W(cm3)141下撐桿材料抗壓強度設計值f(N/mm2)205下撐桿彈性模量E(N/mm2)206000下撐桿件截面回轉半徑i(cm)對接焊縫抗壓強度設計值ftw(N/mm2)185 下撐桿件角度計算： β1=arctanL1/L2=arctan(3600/2200)=176。下撐桿件支座力： RX1=nzR3=1= 主梁軸向力： NXZ1=RX1/tanβ1=176。= 下撐桿件軸向力： NX1=RX1/sinβ1=176。= 下撐桿件的最大軸向拉力NX=max[Nx1...Nxi]= 下撐桿長度： L01=(L12+L22)=(36002+22002)= 下撐桿長細比： λ1=L01/i= 查《鋼結構設計規范》GB500172003表C得，φ1= ，φ139。= 軸心受壓穩定性計算： σ1=NX1/(φ139。A)=(2610)=≤f=205N/mm2 符合要求！對接焊縫驗算： σ=NX/(lwt)=103/A=103/2610=≤fcw=185N/mm2 符合要求！七、懸挑主梁整體穩定性驗算主梁軸向力：N =|[((+NXZ1NSZ2NSZ3)+NXZ1)]|/nz=|[((+)+)]|/1= 壓彎構件強度：σmax=Mmax/(γW)+N/A=106/(185103)+103/3060=≤[f]=215N/mm2 塑性發展系數γ 符合要求！受彎構件整體穩定性分析：其中φb 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數：查表《鋼結構設計規范》(GB500172003)得，φb=2 ，根據《鋼結構設計規范》(GB500172003)附表B，得到 φb39。 σ = Mmax/(φbWx)=106/(185103)=≤[f]=215N/mm2 符合要求！八、錨固段與樓板連接的計算主梁與建筑物連接方式平鋪在樓板上錨固點設置方式U型錨固螺栓U型錨固螺栓直徑d(mm)30梁/樓板混凝土強度等級C30混凝土與螺栓表面的容許粘結強度[τb](N/mm2)錨固螺栓抗拉強度設計值[ft](N/mm2)50錨固螺栓1錨固螺栓2 螺栓粘結力錨固強度計算錨固點錨固螺栓受力：N/2 = 螺栓錨固深度:h ≥ N/(4πd[τb])=103/(430)= 螺栓驗算： σ=N/(4πd2/4)=103/(4π302/4)=≤[ft]= 符合要求！混凝土局部承壓計算如下混凝土的局部擠壓強度設計值： fcc=fc== N/2 = ≤2(b2πd2/4)fcc=2(302/4) 注：錨板邊長b一般按經驗確定，不作計算，此處b=5d=530=150mm 符合要求！22

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