五礦提升設備選型設計畢業設計論文-資料下載頁

　　

【正文】 m??大 件 150674()8??P`K人 = = =()Bc人 10(61)9式中:H c—鋼絲繩懸垂長度H c=H+Hj+Hh=577+24+10=611m n—首繩鋼絲繩根數 Hh—尾繩環高度根據以上計算，首繩選用22ZAB6V30+FC1770326型鋼絲繩左右捻各兩根。其技術參數如下：鋼絲繩直徑d k=22mm，鋼絲破斷拉力總和Q q=326030N，鋼絲繩單位長度質量為Pk=。尾繩單位長度重量qk180。= Pk=2=n式中:n 1—尾繩鋼絲繩根數根據以上計算，尾繩選用8515NATP8471370型扁鋼絲繩兩根，其主要技術參數為：鋼絲繩尺寸寬厚=85mm15mm，鋼絲破斷拉力總和Q q=542022N，鋼絲繩單位長度質量為q k=。 1）摩擦輪直徑D180?！?0d=9022=1980（mm）2)最大靜張力和最大靜張力差最大靜張力(按提升最大設備計算)F j=Q+Q大件 +nPkHj+n1qk(H+Hh)=5800+5350+424+2(577+10)=15823kg最大靜張力差F c=Qr+（58004656）=3994kg 平頂山工業職業技術學院畢業設計（論文） 第 27 頁4（I）E型落地式多繩摩擦式提升機，其主要技術參數為：摩擦輪直徑D=2250mm，天輪直徑D T=2250mm，最大靜張力215kN，最大靜張力差65kN，摩擦輪鋼絲繩間距300mm，提升速度V= m/s，減速比i=,提升機旋轉部分變位質量m j=6500kg，天輪變位質量m t=2300kg，襯墊摩擦系數μ=。 井架高度Hj＝H r+Hg++e=11+7++5=取H J＝24m式中: H r容器高度 Hg過卷高度Rt天輪半徑e上下天輪中心高度提升機摩擦輪與提升中心線距離L SLS=++D=24++=取L S=21m鋼絲繩弦長下弦長L X1＝ ＝2210()()tjSDsHCL???()()??? ＝上弦長L X＝ ＝220()()tjSs???()()??? ＝式中：s兩容器間距 C0摩擦輪中心與地平距離鋼絲繩的出繩角下出繩角 平頂山工業職業技術學院畢業設計（論文） 第 28 頁β 下 =arctan +arcsin102jtHCDsL?12txL?=arctan +arcsin?.5238?=49176。17180。26上出繩角β 下 =arcsin ＝48176。2180。170jxHCL? 平頂山工業職業技術學院畢業設計（論文） 第 29 頁 副井提升系統圖圍包角а的確定經計算圍包角а＝181176。15180。9 平頂山工業職業技術學院畢業設計（論文） 第 30 頁按靜防滑條件容器自重為（按提升最大件計算）QC≥[ ]QnPkHcQZ=D2QnPkHc22()1jwe????? =28504611=當圍包角а=181176。15180。9時查表得D 2=按動防滑條件QC≥[ ]Q+[ ]GdnPkHcQz1221()jjawge??????1()2jjage?????=A2Q+C1GdnPkHc經查表當加速度a ,A2=,C1=。則Q C=2850+23004402=經計算滿足防滑條件的罐籠最小自重均小于所選罐籠自重，防滑條件滿足要求,但在卸載最大件水泵電機時應適當增加配重，已滿足防滑條件下的提升容器最小自重的要求。首繩安全系數提升矸石時m= = ==qnQ()kcPHg?矸 43260().8??提升人員m= = ==qn()kcg?人 43260().8??提升大件設備m= = ==qnQ()kcPHg大 件 43260().8??滿足要求。 平頂山工業職業技術學院畢業設計（論文） 第 31 頁最大靜張力和最大靜張力差如前計算最大靜張力F j=15823kg=155070N215000N最大靜張力差F c=3994kg＝39141N65000N經計算所選提升機滿足要求。 電動機估算功率P′= Φ= = 0jKQgV??式中：K——礦井阻力系數，取 K=；Q——一次提升人員質量（按寬罐籠計算） ；計入罐籠質量差；Φ——提升系統運轉時，加減速度及鋼絲繩重力因素影響系數；η j——減速器傳動效率，η j=；電動機估算轉數n= = =???經計算選用Z4503A型直流電動機，330V，380kW，其額定轉速為n e=494r/min，轉動慣量m d=?m2。確定提升機的實際最大提升速度Vm= = =(m/s)60eDni?.1459.? 經計算得主加速度 a1=，提升減速度 a3=。正常加速度階段加速時間：t 1= = = 平頂山工業職業技術學院畢業設計（論文） 第 32 頁加速階段行程：h 1= t1= =26m2mV5. 提升速度圖力圖正常減速階段減速階段時間：t 3= = =?減速階段行程：h 3= t3= =?.42爬行階段爬行時間：t 4= = =爬行距離：h 4=抱閘停車時間 t5=1s 平頂山工業職業技術學院畢業設計（論文） 第 33 頁等速階段等速階段行程：h 2=Hh1h3h4==等速階段時間：t 2= = =一次提升循環時間提升人員時：Tx=t1+t2+t3+t4+t5+θ=++++1+60=提升物料時：Tx=t1+t2+t3+t4+t5+θ=++++1+40=提升矸石時：Tx=t1+t2+t3+t4+t5+θ=++++1+12=式中: θ—休止時間，提升人員時取 60s,提升物料時取 40s,提升矸石時取 12s。 提升系統動力學計算提升系統總變位質量∑m=m+2m z+4PkLp+2mt+mj+md =2850+（4656+5800）+41222+22300+6500+5517 =39503kg式中：L p——提升鋼絲繩全長 Lp=1222m（包括尾繩） 。運動學計算（按平衡系統計算）（1） 、主加速階段開始時：F 1=kmg+∑ma 1=2850+39503=53268N終了時：F 1′=F 1=53268N（2） 、等速階段開始時：F 2=F1′∑ma 1=5326839503=33516N終了時：F 2′=F 2=33516N（3） 、減速階段 平頂山工業職業技術學院畢業設計（論文） 第 34 頁開始時：F 3=F2′－∑ma 3=3351639503=13765N終了時：F 3′=F 3=13765N（4） 、爬行階段開始時：F 4=F3′+∑ma 3=13765+39503=33516N終了時：F 4′=F 4=33516N 提升電動機容量驗算等效時間Td=α（+t 1+t3+t4+t5）+t 2+βθ= （ +++1）++ 60=式中：α——低速運轉散熱不良系數，α= 1/2 ；β——停車間歇時間散熱不良系數,β=1/3。電動機等效力F2dt=F12t1+F22t2＋F 32t3+F42t4=1011N提升電動機作用在滾筒圓周上的等效力Fd= = =33541N?電動機等效容量Pd= = =223kW＜380kW10dmjFVk???滿足要求經驗算，所選電動機符合要求 提升機制動力矩驗算= = =3ZJM3()mJaQR??[9503.(285014)].25.????滿足要求。式中：M Z制動力矩 平頂山工業職業技術學院畢業設計（論文） 第 35 頁 MJ靜荷重旋轉力矩 最大班作業時間見表,.符合規范要求。表21 最大班作業時間提升內容 單 位 數 量 每次提升 量 每班提升次 數每次提升時間（S）總需時間（S）下放人員 人 95 30 4 上提人員 人 48 30 2 提升材料和設備 車 10 1 10 1694提升矸石 車 20 1 20 2828其它 次 10 10 1894合 計 (s)，(h)姓名 職業 年齡制表人信息張志斌 學生 25 本提升機采用直流拖動，電控設備隨主機成套供貨。電控設備型號選用JKMK/SZNT778/5503系列提升機全數字直流電控設備。提升機采用雙回路供電，一回工作，一回備用。供電電源引自礦井地面變電所，詳見地面供電系統圖。 平頂山工業職業技術學院畢業設計（論文） 第 36 頁礦井在初期開采七 ，提升高度H=277m，副井提升裝置選用以開采二 1煤計算為準的JKMD－4（I）E型落地式多繩摩擦式提升機，提升容器為（鋼絲繩罐道） 。提升鋼絲繩首繩選用22ZAB6V30+FC1770326型鋼絲繩左右捻各兩根。尾繩選用8815NATP8471360型扁鋼絲繩2根，該提升設備在初期開采七 2煤時一次安裝到位，分期擔負七 2煤和二 1煤的開采期的輔助提升工作。 提升運動學及提升能力計算經計算得主加速度 a1=，提升減速度 a3=。正常加速度階段加速時間：t 1= = =加速階段行程：h 1= t1= =26m2.正常減速階段減速階段時間：t 3= = =?減速階段行程：h 3= t3= =?.142爬行階段爬行時間：t 4= = =爬行距離：h 4=抱閘停車時間 t5=1s等速階段等速階段行程：h 2=Hh1h3h4== 平頂山工業職業技術學院畢業設計（論文） 第 37 頁等速階段時間：t 2= = = 提升速度圖力圖一次提升循環時間提升人員時：Tx=t1+t2+t3+t4+t5+θ=++++1+60=提升物料時：Tx=t1+t2+t3+t4+t5+θ=++++1+40=提升矸石時： 平頂山工業職業技術學院畢業設計（論文） 第 38 頁Tx=t1+t2+t3+t4+t5+θ=++++1+12=式中: θ—休止時間，提升人員時取 60s,提升物料時取 40s,提升矸石時取