某礦業集團辦公樓結構設計畢業論文-資料下載頁

　　

【正文】 逆時針方向彎矩之和，反之亦然。可以取兩組中較大者計算配筋。 由于框架結構的底層柱過早出現塑性屈服，將影響整個結構的變形能力。同時，隨著框架梁塑性鉸的出現，由于塑性內力重分布，底層柱的反彎點具有較大的不確定性。因此。以第二層B軸柱為例說明。根據B柱內力組合表，將支座中心處的彎矩換算至支座邊緣，并于柱端組合彎矩的調整值比較后，選出最不利內力，進行配筋。（附加偏心距）取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30兩者中的較大者，即650/30=20mm,故取= mm。柱的計算長度因為＞5，故應考慮偏心距增大系數。＞（取）=＜15取=對稱配筋＜屬大偏壓情況。 ＜0再按及相應的一組計算。=，節點上、下柱端彎矩=（）=此內力是非地震組合情況，且無水平荷載效應，故不必進行調整，且取==。 ＞5同理可求得＞（取）=＜15取=對稱配筋＜屬大偏壓情況。＜0故按構造配筋，且應滿足，單側配筋率，故 選628（）。總配筋率＞。截面采用對稱配筋，具體配筋見表334，表中： 取 當＜15時,取= （小偏心受壓）式中 —— 軸向力對截面形心的偏心距；—— 附加偏心距；—— 初始偏心距；—— 偏心受壓構件的截面曲率修正系數；—— 考慮構件長細比對構件截面曲率的影響系數； —— 偏心距增大系數；—— 軸力作用點到受拉鋼筋合力點的距離；—— 混凝土相對受壓區高度；、——受拉、受壓鋼筋面積。2～4層各柱實配鋼筋取628，；5～6層各柱實配鋼筋取625。(3)柱斜截面受剪承載力計算第一層B柱為例進行計算框架柱的剪力設計值＜（滿足要求）＞3（取）其中取較大的柱下端值，而且、不應考慮，故為將表326（b）。與相應的軸力N=＜=650650/=取N=。 ＜0故該層柱應按構造配置箍筋。 柱端加密區的箍筋選用4肢10@100。由表326可得一層柱底的軸壓比n=,查得=，則最小體積配筋率＜取10，=，則。根據構造要求，取加密區箍筋為4肢10@150，加密區位置及長度按規范要求確定。非加密區還應滿足S＜15d=1532=480mm,故箍筋取4肢10@150。各層柱箍筋計算結果見表336。表334 A柱正截面受壓承載力計算截面ⅠⅠⅡⅡⅢⅢⅣⅣⅤⅤ(kNm)(kN)(mm)(m2)650610550510(mm)(mm)195153(mm)(mm)11111111111111111111(mm)e(mm)偏心性質大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心＜0＜0＜0＜0＜0＜0＜0＜0＜0＜0選筋832832628628628實配面積(mm)64346434369536953695% 表335 B柱正截面受壓承載力計算截面ⅠⅠⅡⅡⅢⅢⅣⅣⅤⅤ(kNm)(kN)(mm)(m2)650610550510(mm)19111520(mm)195153(mm)(mm)40(mm)250e(mm)635偏心性質大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心＜0＜0＜0＜0＜0＜0＜0＜0＜0＜0選筋832832832832628628628628628628實配面積(mm)6434643464346434369536953695369536953695（%）表336 框架柱箍筋數量計算表柱號層次/kN /kNN/kN/kN/﹪實配箍筋加密區非加密區A柱60410＠100()410＠150()10410＠100()410＠150()B柱60410＠100()410＠150()10410＠100()410＠150()注：表中為換算至支座邊緣處的柱端剪力。 1～4層取相同的箍筋，4～6層取相同的箍筋。（3）框架梁柱節點核芯區截面抗震驗算第一層中節點。由節點兩側梁的受彎承載力計算節點核芯區的剪力設計值，節點兩側梁的高度，即 本框架為三級抗震等級，按二級抗震等級計算，應按式 計算節點的剪力設計值，其中為柱的計算高度，取節點上、下柱反彎點間的距離，即(左震)剪力設計值 因，故取及中的較大值，，，則 ＞滿足要求。節點核芯區的受剪承載力按式計算，其中N取二層柱底軸力N=，故取N=設節點區配筋為410＠100，則 ＞故承載力滿足要求。第一層邊柱節點。由節點兩側梁的受彎承載力計算節點核芯區的剪力設計值，節點兩側梁的高度，即 按式計算節點的剪力設計值，其中為柱的計算高度，取節點上、下柱反彎點間的距離，即 (右震)剪力設計值因，故取及中的較大值，，，則 ＞滿足要求。節點核芯區的受剪承載力按式計算， N取二層柱底軸力N=二者中的較小者，故取N=，設節點區配筋為48＠100，則 ＞故承載力滿足要求。第六層中節點。由節點兩側梁的受彎承載力計算節點核芯區的剪力設計值，節點兩側梁的高度，即 按式計算節點的剪力設計值，其中為柱的計算高度，取節點上、下柱反彎點間的距離，即（右震）剪力設計值因，故取及中的較大值，，，則 ＞滿足要求。節點核芯區的受剪承載力按式計算，其中取=設節點區配筋為48＠150，則 ＞故承載力滿足要求。第六層邊柱節點。由節點兩側梁的受彎承載力計算節點核芯區的剪力設計值，節點兩側梁的高度，即 按式計算節點的剪力設計值，其中為柱的計算高度，取節點上、下柱反彎點間的距離，即(右震)剪力設計值因，故取及中的較大值，，，則 ＞滿足要求。節點核芯區的受剪承載力按式計算，其中取= 設節點區配筋為48＠150，則 ＞故承載力滿足要求。 1～4層取相同的箍筋，4～6層取相同的箍筋。（1）罕遇地震作用下的樓層剪力仍取4軸線的框架進行計算。罕遇地震的地震影響系數最大值多遇地震作用下。，得到罕遇地震作用下的樓層剪力，見表337。表中表示4軸線框架的層間剪力，指4軸線框架的剛度。[5] 表337 罕遇地震作用下的樓層剪力層次多遇地震作用下的樓層剪力/kN罕遇地震作用下的樓層剪力/kN6320555910432111925（2）樓層受剪承載力計算1）構件實際正截面承載力按框架梁、柱的實際配筋面積及材料強度標準值（柱還包括對應于重力荷載代表值的軸向力），分別由式和來計算構件端部的實際正截面承載力。下面以框架底層為例進行說明，其中。AB跨梁：A端同理的B端 BC跨梁：A（B）端A柱 查表326，可求得 B柱 查表326，可求得 同理可求得其它層的構件實際正截面承載力六層：A柱： B柱： 五層：A柱： B柱： 四層：A柱： B柱： 三層：A柱： B柱： 二層：A柱： B柱： 各層計算結果見圖316。第層柱的相對彈性線剛度式中為標準層柱的線剛度。此處以2～6層為標準層，設其線剛度為1，則1層。2）樓層受剪承載力計算采用簡化的柱底塑性鉸法計算。由式可以計算出各柱的受剪承載力，進而按式確定樓層的受剪承載力。計算過程見表338。表338 樓層受剪承載力計算 （kN）樓層123456邊柱A、D中柱B、C3）薄弱層彈塑性層間變形驗算由式可以算出樓層的屈服強度系數，見表339。把這些值分別代入式：對于一般層：＜，對于底層：＜,對于頂層：＜以判斷薄弱樓層的位置。經計算選5層為薄弱層，其彈塑性層間位移計算結果見表340。由表可見，最大層間彈塑性位移角發生在第5層，其＜，故滿足要求。 一層：=＜= （是）二層：=＞（+）/2= （不是）三層：=＜（+）/2= （是）四層：=＞（+）/2= （不是）五層：=＜（+）/2= （是）六層：=＞= （不是）表339 樓層屈服強度系數樓層123456表340 彈塑性層間位移驗算樓層5699141/1933699141/1071879921/197 圖316 框架各構件實際正截面承載力（單位：）板按彈性薄板理論方法計算。取1m寬板為計算單元。混凝土采用C25，=，鋼筋采用HPB235，=210N/mm2。[17] 樓面板樓面板的平面布置圖，有關尺寸及計算簡圖如圖317所示。圖317 樓板（屋面板）平面布置圖～D區格板的計算（1）荷載設計值活荷載㎡。恒荷載（2）計算跨度板厚=120mm,橫梁，縱梁① 內跨 ，為軸線間距離② 邊跨 ，為凈跨，為梁寬各區格板計算跨度見表341。（3）彎矩計算跨中最大彎矩發生在活荷載為棋盤式布置時，它可以簡化為內支座固支時作用下的跨中彎矩值，與當內支座鉸支時作用下的彎矩值兩者之和。支座最大負彎矩可近似按活荷載滿布求得，即內支座固支時作用下的支座彎矩。在本工程中，樓蓋邊梁對板的作用是為固定支座。所有區格板按其位置與尺寸分為A、B、C、D四類。計算彎矩時，考慮泊松比的影響，取。查表“雙向板按彈性分析的計算系數表”（見《混凝土結構》）對各區格彎矩進行計算。各區格板的彎矩計算列于表241。（4）截面設計截面有效高度：選用8鋼筋作為受力主筋，則（短跨）方向跨中截面的=12020=100mm（長跨）方向跨中截面的=12030=90mm支座截面處均取為100mm。截面彎矩設計值：該板四周與梁整澆，故彎矩設計值應按如下折減：① A區格不予折減；② B區格的跨中截面與BD支座截面折減10%（）；③ C區格的跨中截面與CD支座截面折減20%（）；④ D區格的跨中截面與DD支座截面折減20%。計算配筋量時，取內力臂系數。截面配筋計算結果及實際配筋列于表342。 屋面板屋面板的平面布置圖，有關尺寸及計算簡圖如圖317所示。～D區格板的計算（1）荷載設計值活荷載㎡。