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最新液壓課程設計臥式單面多軸鉆孔組合機床動力滑臺-資料下載頁

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【正文】 3：2：1，可得長為：=1107mm，寬=738mm，高為=369mm。對于分離式油箱采用普通鋼板焊接即可，鋼板的厚度分別為：油箱箱壁厚3mm，箱底厚度5mm，因為箱蓋上需要安裝其他液壓元件，因此箱蓋厚度取為10mm。為了易于散熱和便于對油箱進行搬移及維護保養(yǎng)，取箱底離地的距離為160mm。因此，油箱基體的總長總寬總高為：長為：寬為：高為：為了更好的清洗油箱，取油箱底面傾斜角度為。六液壓系統(tǒng)性能的驗算本例所設計系統(tǒng)屬壓力不高的中低壓系統(tǒng)，無迅速起動、制動需求，而且設計中已考慮了防沖擊可調(diào)節(jié)環(huán)節(jié)及相關(guān)防沖擊措施，因此不必進行沖擊驗算。這里僅驗算系統(tǒng)的壓力損失，并對系統(tǒng)油液的溫升進行驗算。1 管路系統(tǒng)壓力損失演算由于有同類型液壓系統(tǒng)的壓力損失值可以參考，故一般不必驗算壓力損失值。下面以工進時的管路壓力損失為例計算如下：已知：進油管、回油管長約為l=，油管內(nèi)徑d=103m，通過流量 = L／min（103m3／s），選用L－HM32全損耗系統(tǒng)用油，考慮最低溫度為15℃，v=㎝2／s。（1）判斷油流類型利用下式計算出雷諾數(shù) Re=104／=103104／103/≈1602000為層流。（2）沿程壓力損失∑△P1 利用公式分別算出進、回油壓力損失，然后相加即得到總的沿程損失。進油路上△P1=1012vqv／d4=1012103／124Pa=105Pa 回油路上，其流量qv= L／min（103m3／s）（差動液壓缸A1≈2A2）,壓力損失為△P1=1012vqv／d4=1012103／124Pa=105Pa由于是差動液壓缸，且A1≈2A2，故回油路的損失只有一半折合到進油腔，所以工進時總的沿程損失為 ∑△P1=（+）105Pa=105Pa2 油液溫升驗算液壓傳動系統(tǒng)在工作時，有壓力損失、容積損失和機械損失，這些損失所消耗的能量多數(shù)轉(zhuǎn)化為熱能，使油溫升高，導致油的粘度下降、油液變質(zhì)、機器零件變形等，影響正常工作。為此，必須控制溫升ΔT在允許的范圍內(nèi)，如一般機床DT = 25 ~ 30 ℃；數(shù)控機床DT ≤ 25 ℃；粗加工機械、工程機械和機車車輛DT= 35 ～ 40 ℃。液壓系統(tǒng)的功率損失使系統(tǒng)發(fā)熱，單位時間的發(fā)熱量f（kW）可表示為式中 —— 系統(tǒng)的輸入功率（即泵的輸入功率）（kW）； —— 系統(tǒng)的輸出功率（即液壓缸的輸出功率）（kW）。若在一個工作循環(huán)中有幾個工作階段，則可根據(jù)各階段的發(fā)熱量求出系統(tǒng)的平均發(fā)熱量對于本次設計的組合機床液壓系統(tǒng)，其工進過程在整個工作循環(huán)中所占時間比例為因此系統(tǒng)發(fā)熱和油液溫升可用工進時的發(fā)熱情況來計算。工進時液壓缸的有效功率（即系統(tǒng)輸出功率）為這時大流量泵通過順序閥10卸荷，小流量泵在高壓下供油，所以兩泵的總輸出功率（即系統(tǒng)輸入功率）為：Pi=pp1qp1+pp2qp2=(106103)/60+(32/63)232103/60=由此得液壓系統(tǒng)的發(fā)熱量為即可得油液溫升近似值：⊿T=Hi/KA=(15)=℃溫升小于普通機床允許的溫升范圍，因此液壓系統(tǒng)中不需設置冷卻器。七設計心得經(jīng)過這幾天的努力奮斗，液壓的課程設計終于完成了。通過這次的課程設計，使我重新對液壓的知識進行了再一次學習、理解和應用。通過這次的課程設計，使我們每個人都再一次體驗了課程設計的模式和流程。在這次課程設計中，我們根據(jù)老師所給的題目去構(gòu)思，收集和整理設計中所需要的資料。在這些日子里，我們都認真的演算相關(guān)數(shù)據(jù)，在參考書上尋找資料，使我們嘗試到了作為一名設計者的辛酸與喜悅。設計是一個系統(tǒng)性的工程，越做到最后，越發(fā)現(xiàn)自己知識的局限性，在今后的學習工作中，還得學習更多的知識。八參考文獻【1】液壓與氣壓傳動謝群，崔廣臣，王建編國防工業(yè)出版社【2】液壓傳動設計指南張利平編化學工業(yè)出版社沈陽理工大學

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